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鋼筋混凝土論文范文1

一般施工做法的弊病

梁柱節點施工的復雜性主要表現為：節點構造復雜，鋼筋分布密集，操作人員高空作業，施工難度大，特別是中間柱子鋼筋縱橫交錯，箍筋綁扎不便，采用整體沉梁時節點區下部箍筋無法綁扎，致使梁節點部位不放或少放柱箍筋，留下嚴重隱患。部分施工人員意識到鋼筋骨架整體人模后柱節點內箍筋綁扎困難，便采用兩個開口箍筋拼合，然而在整個節點區均采用開口箍筋顯然不符合規范規定。規范對箍筋封閉和箍筋末端彎鉤的構造要求，是保證箍筋對混凝土核心起有效約束作用的必要條件。采用分層套箍法操作難度仍相當大，且須將節點部分側模板拆除方能保證節點箍筋間距及綁扎牢固。若采用原位綁扎鋼筋(即先安裝梁底模，再直接在梁底模上綁扎梁筋、安裝側模板)，其缺陷是：(1)只安裝梁底模，不安裝側模板，板的模板無法安裝，造成整個模板支撐系統不穩定，易發生模板倒塌事故；(2)在框架結構施工中，所有的鋼筋均須在施工樓層堆放和二次運輸，在這種開放的模板體系上推放和搬運鋼筋極其不安全；(3)支模和綁鋼筋多次交叉作業，不利于施工組織管理，窩工現象較嚴重，工效較低。

2.2改進的對策

近幾年的做法是將梁板模板(含側模板)全部安裝完畢后才安裝梁板鋼筋并整體沉梁。該施工程序的優點是鋼筋堆放、運輸及綁扎較安全，交叉作業少，支模和綁鋼筋不沖突，工效較高。但若不采取特別措施，會出現節點箍筋少放或者箍筋間距無法保證的問題。對此，可采用如下措施解決：(1)下料時每個節點增加若干根縱向短筋(可用細鋼筋)；(2)柱節點區箍筋現場焊接在縱向短筋上形成整體骨架，再將整體骨架套入柱縱筋并擱置在樓板模板面上，穿梁鋼筋并綁扎，為防止附加縱向短筋位置與柱縱筋沖突而造成套箍困難，附加縱向短筋應偏離箍筋角部約50mm，采用該法可保證柱節點箍筋的間距與數量，實施效果較好．需要說明的是，當結構較復雜時，采用該方法可能也會有困難，施工時要視具體情況而定。

3框架柱縱筋的搭接

按照規范和規程的規定允許搭接的矩形，異形柱縱筋應優先采用機械連接或對接焊，但有些施工單位為降低成本或貪圖方便，更愿意采用搭接。這種做法往往會造成柱在縱筋搭接部位的截面過小，因該部位箍筋尺寸并未變化，使柱縱筋難以緊靠箍筋(相差柱主筋1d的距離，其直徑通常在?覬18以上)。這一問題在柱截面較大時還不太突出。隨柱截面的減小就顯得較為突出。特別是異型柱通常柱寬僅2O0mm．如端部配2?覬25縱筋．減去鋼筋保護層5Omm。則此時兩根縱筋的凈距僅100mm。若采用搭接，則搭接處兩根縱筋的凈距如按搭接1根考慮也僅75mm，若兩根同時搭接則只剩下50mm。顯然對柱有效截面削弱太大，使鋼筋搭接末端延伸部位成為柱的薄弱點。

在按規范柱縱筋容許搭接時(三、四級框架d<22)，施工人員應在下部柱筋搭接部位末端延伸15Omm，并向外彎折1d，使上部柱縱筋通過此彎折段與下部柱縱筋軸線對齊，并宜在彎折段增加構造焊，可較好地解決這一問題。同時增加的工作量又不算大。

4混凝土保護層厚度問題

保護層厚度的規定是為滿足結構構件的耐久性要求和對受力鋼筋有效錨固的要求。保護層厚度太小，無法滿足上述要求，太大則構件表面易開裂，因此，《混凝土結構工程施工及驗收規范》(GB50204-1992)第3.5.8條《建筑工程質量檢驗評定標準》(GBJ301-1988)第5.2.10條、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50204-2002)第5.5.2條均規定受力鋼筋保護層厚度梁拄允許偏差為±5mm。

在框架結構施工中，由于樓面標高是一致的，雙向框架梁同時穿越柱節點時，必然造成一側框架梁面筋保護層厚度偏火(往往會超過40ram)。井字架梁節點也有同樣問題，這些問題無法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料問題，由于一向框架梁面筋需從另一向框架梁面筋底下穿過，若該向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋無法直接綁扎到箍筋上，對粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料時高度可減小20～30mm(儀一向框架梁端需要),二是施工時以哪一向為主，因保護層厚度增大，截面有效高度變小，正截面受彎承載能力減小(約5％)，設計時是否考慮了這種影響，另一方面構件表面容易開裂。《混凝土結構設計規范》(GB50010-2002)第9.2.4條規定：當梁、柱中縱向受力鋼筋的保護層厚度大干40mm時，應對保護層采取有效的防裂構造措施。對此須在設汁時就明確以哪一向為主，并對保護層厚度偏大的一向梁端加鋪一層鋼絲網以防表面開裂。

5混凝土施工質量控制

5.1柱的“爛根”和“夾渣”

現澆框架容易出現“夾渣爛根”現象，使根部混凝土漏漿，嚴重時出現“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在樓地板上，預先沒有在樓板上做找平層或加標準框澆出底面，更沒有留清掃口。當層段>5m中段未留澆筑口，進料從頂部直接下。自由落差>3m，在柱內鋼筋阻攔下料使粗細料分離，另因底部板麗不平且未堵縫。導致水泥漿流失掉，也存在底面垃圾未清除凈、振動棒長度不到位等因素，造成根部夾渣，爛根問題。保證質量的措施應在框架柱接頭外進行，即上次燒筑后加相同規格的方框，并澆平框面，繼續上澆前支橫模從板面開始，澆筑時在頂灑一層l：0.4的水泥砂漿。并鋪l：2水泥25～30mm厚，在其上澆混凝土，可保證框架柱自然密實，不會出現夾渣或爛根的質量問題。

5.2控制好混凝土質量

對配合比的控制不容忽視，再準確的配合比，現場不控制粗細骨料的含雜質量和稱量，仍然會生產出不合格品。有的工地不做配合比設計，而套用別人的比例。對已澆成品不保護，養護不及時，尤其是夏天氣溫高的地區更需要保養，這是提高強度的重要環節。對混凝土框架柱的澆筑施工，必須遵守現行的施工規范，注意克服配料計量、拌和時間短，加水不控制，運距長搖晃離析現象，更要注意不允許二次加水重拌及振搗不密實、過振、漏漿、跑模、不清除殘留木屑等現象。操作素質低下所產生的后果將削目支撐件的豎向荷載，影響結構連接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作標準，步步檢驗認證，按規范施工，框架工程質量就會得到保證。

6結語

現澆施工的框架具有整體性好、圍護墻體輕、抗震性好、施工速度快、布局靈活多樣的優點，在工程實踐中成為主要的結構形式，工程技術人員在施工中應嚴格按照圖紙和規范施工，確保工程質量和安全。

鋼筋混凝土論文范文2

這類結構在水利工程設計中是難于避免的，有時，它在某些水工混凝土工程結構中處于制約設計的重要地位。從邏輯概念講，只要允許素混凝土結構的存在，必定會有少筋混凝土結構的應用范圍，因為它畢竟是素混凝土和適筋混凝土結構之間的中介產物。

凡經常或周期性地受環境水作用的水工建筑物所用的混凝土稱水工混凝土，水工混凝土多數為大體積混凝土，水工混凝土對強度要求則往往不是很高。在一般水工建筑物中，如閘墩、閘底板、水電站廠房的擋水墻、尾水管、船塢閘室等，在外力作用下，一方面要滿足抗滑、抗傾覆的穩定性要求，結構應有足夠的自重；另一方面，還應滿足強度、抗滲、抗凍等要求，不允許出現裂縫，因此結構的尺寸比較大。若按鋼筋混凝土結構設計，常需配置較多的鋼筋而造成浪費，若按素混凝土結構設計，則又因計算所需截面較大，需使用大量的混凝土。

對于這類結構，如在混凝土中配置少量鋼筋，在滿足穩定性的要求下，考慮此少量鋼筋對結構強度安全方面所起的作用，就能減少混凝土用量，從而達到經濟和安全的要求。因此，在大體積的水工建筑物中，采用少筋混凝土結構，有其特殊意義。

關于少筋混凝土結構的設計思想和原則，我國《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)作了明確的規定。

二、規范對少筋混凝土結構的設計規定

對少筋混凝土結構的設計規定體現在最小配筋率規定上，這里將《水工混凝土結構設計規范》(SL/T191—96)（下文簡稱規范）有關最小配筋率的規定，摘錄并闡述如下：

1．一般構件的縱向鋼筋最小配筋率

一般鋼筋混凝土構件的縱向受力鋼筋的配筋率不應小于規范表9.5.1規定的數值。溫度、收縮等因素對結構產生的影響較大時，最小配筋率應適當增大。

2．大尺寸底板和墩墻的縱向鋼筋最小配筋率

截面尺寸較大的底板和墩墻一類結構，其最小配筋率可由鋼筋混凝土構件縱向受力鋼筋基本最小配筋率所列的基本最小配筋率乘以截面極限內力值與截面極限承載力之比得出。即

1)對底板(受彎構件)或墩墻(大偏心受壓構件)的受拉鋼筋As的最小配筋率可取為：

ρmin=ρ0min()

也可按下列近似公式計算：

底板ρmin=(規范9.5.2-1)

墩墻ρmin=(規范9.5.2-2)

此時，底板與墩墻的受壓鋼筋可不受最小配筋率限制，但應配置適量的構造鋼筋。

2)對墩墻(軸心受壓或小偏心受壓構件)的受壓鋼筋As’的最小配筋率可取為：

ρ＇min=ρ′0min()

按上式計算最小配筋率時，由于截面實際配筋量未知，其截面實際的極限承載力Nu不能直接求出，需先假定一配筋量經2—3次試算得出。

上列諸式中M、N——截面彎矩設計值、軸力設計值；

e0——軸向力至截面重心的距離，eo=M／N；

Mu、Nu——截面實際能承受的極限受彎承載力、極限受壓承載力；

b、ho——截面寬度及有效高度；

fy——鋼筋受拉強度設計值；

γd——鋼筋混凝土結構的結構系數，按規范表4.2.1取值。

采用本條計算方法，隨尺寸增大時，用鋼量仍保持在同一水平上。

3．特大截面的最小配筋用量

對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件，規范規定：如經論證，其縱向受拉鋼筋可不受最小配筋率的限制，鋼筋截面面積按承載力計算確定，但每米寬度內的鋼筋截面面積不得小于2500mm2。

規范對最小配筋率作了三個層次的規定，即對一般尺寸的梁、柱構件必須遵循規范表9.5.1的規定；對于截面厚度較大的板、墻類結構，則可按規范9.5.2計算最小配筋率；對于截面尺寸由抗傾、抗滑、抗浮或布置等條件確定的厚度大于5m的結構構件則可按規范9.5.3處理。設計時可根據具體情況分別對待。

為慎重計，目前僅建議對臥置于地基上的底板和墩墻可采用變化的最小配筋率，對于其他結構，則仍建議采用規范表9.5.1所列的基本最小配筋率計算，以避免因配筋過少，萬一發生裂縫就無法抑制的情況。

經驗算，按所建議的變化的最小配筋率配筋，其最大裂縫寬度基本上在容許范圍內。對于處于惡劣環境的結構，為控制裂縫不過寬，宜將本規范表9.5.1所列受拉鋼筋最小配筋率提高0.05％。大體積構件的受壓鋼筋按計算不需配筋時，則可僅配構造鋼筋。

三、規范的應用舉例

例1一水閘底板，板厚1.5m，采用C20級混凝土和Ⅱ級鋼筋，每米板寬承受彎矩設計值M=220kN／m(已包含γ0、φ系數在內)，試配置受拉鋼筋As。

解：1)取1m板寬，按受彎構件承載力公式計算受拉鋼筋截面面積As。

αs===0.012556

ξ=1-=1-=0.0126

As===591mm2

計算配筋率ρ===0.041%

2)如按一般梁、柱構件考慮，則必須滿足ρ≥ρmin條件，查規范表9.5.1，得ρ0min=0.15%，

則As=ρ0bh0=0.15%×1000×1450=2175mm2

3)現因底板為大尺寸厚板，可按規范9.5.2計算ρmin

ρmin===0.0779%

As=ρminbh0=0.0779%×1000×1450=1130mm2

實際選配每米5Φ18（As=1272mm2）

討論：1)對大截面尺寸構件，采用規范9.5.2計算的可變的ρmin比采用規范表9.5.1所列的固定的ρ0min可節省大量鋼筋，本例為1：1130／2175=1：0.52。

2)若將此水閘底板的板厚h增大為2.5m，按規范9.5.2計算的ρmin變為：

ρmin===0.0461%

則As=ρminbh0=0.0461%×1000×2450=1130mm2

可見，采用規范9.5.2計算最小配筋率時，當承受的內力不變，則不論板厚再增大多少，配筋面積As將保持不變。

例2一軸心受壓柱，承受軸向壓力設計值N=9000kN；采用C20級混凝土和I級鋼筋；柱計算高度l0=7m；試分別求柱截面尺寸為b×h=1.0m×1.0m及2.0m×2.0m時的受壓鋼筋面積。

解：1)b×h=1.0m×1.0m時，軸心受壓柱承載力公式為：

N≤φ(fcA+fy′As′)

==7＜8，屬于短柱，穩定系數φ=1.0，

As′===3809mm2

ρ′===0.38%

由規范表9.5.1查得ρ0min′=0.4%，對一般構件，應按ρ0min′配筋

As′=ρ0min′A=0.4%×106=4000mm2

2)b×h=2.0m×2.0m時，若仍按一般構件配筋，則

As′=0.4%×2.0×2.0×106=16000mm2

現因構件尺寸已較大，可按規范9.5.3計算最小配筋率：

ρmin′=ρ0min′()

式中因實際配筋量As′尚不知，故需先假定As′計算Nu。

①假定As′=4000mm2。

Nu=fy′As′+fyAs

=210×4000+10×4.0×106=40.84×106N

ρmin′=ρ0min′()

=0.4%()=0.106%

As′=ρ0min′A=0.106%×4.0×106=4231mm2

②假定As′=4231mm2。

Nu=210×4231+10×4.0×106=40.89×106N

ρmin′=0.4%()=0.1056%

鋼筋混凝土論文范文3

(1)工藝流程的確定。鋼筋混凝土灌注樁是建筑工程中最基礎的工程之一，要想準確完成成孔的施工工序，首先需要對樁位進行復查，根據設計圖紙檢查各樁位的標識位置是否準確［2］。檢查無誤后將樁機就位，再對其進行校準。使樁位的標識鋼筋點與錘頭的中心點重合，經項目技術部人員進行核查，核查無誤后進行下錘。下錘深度達到一定值后，進行井口護圈以及膠泥護壁的設置，以保障施工的安全進行。在成孔施工的過程中確保數據記錄的完整性和真實性，嚴格記錄每小時的下降深度。當孔深達到設計標準后，對底部的沉渣進行清理，確保沉渣量≦8mm，清理的過程中要及時注水，利用排污泵將污漿及時排出［3］。(2)鋼筋籠的安裝。制作鋼筋籠時首先要根據本次多層車庫工程施工圖紙的設計標準嚴格控制籠體鋼筋的規格、數量、間距等參數，完成放樣下料［4］。制作頂籠時使用電弧焊接工藝和機械斷面。當總樁長度確定后可制作底籠，底籠的制作工藝及質量與頂籠相同。(3)混凝土澆筑施工。①混凝土攪拌。本次工程采用C35強度等級、P8抗滲等級的混凝土材料，通過自動配料機進行自動配料，并使用強制式攪拌機進行機械攪拌。②混凝土運輸。在完成混凝土的配置后，需將其運輸到澆筑施工場地，在運輸的過程中盡量避免裝車過滿，以免在劇烈震動時造成污染、浪費或引發離析或泌水現象。③混凝土澆筑。混凝土澆筑過程需保證一定的溫度及速度，確保澆筑的連續性，以免出現斷樁的現象。澆筑完成后將樁位的偏差控制在50mm以內［5］。

2主要施工技術

(1)孔徑控制技術。該工程大約50m的鉆探深度內可分為7層土層結構，為人工填土層、全新統中組海相沉積層、全新統下組沼澤相沉積層等。根據該工程的實際地理環境選擇適合土質的鉆機設備，通過對土質進行測試和分析，預防鉆孔過程中發生沉陷或位移等現象。鉆孔的過程中在一定的溫度下首先將重量適當加大，隨后經過不同的土層時依據土質的特性控制鉆孔的速度，例如在硬土質層時適當加快鉆孔速度，在軟土質層時適當降低鉆孔速度。(2)孔內沉渣控制技術。孔內的沉渣對樁基的承載力會產生極大的影響。在成孔的過程中一定要及時將孔內的成渣清理干凈，可對渣樣抽樣調查來判斷其清理程度，也可通過鉆孔過程中的阻礙力度來進行判定。沉渣的檢查需經過兩次清孔，第一次為成孔之后，第二次為混凝土灌注時。(3)灌注樁斷樁問題。該工程的混凝土灌注措施主要是通過孔口進行倒灌，這種施工技術容易出現蜂窩狀孔洞。在實際灌注過程中由于灌注速度的控制不當，可能引發新灌注的混凝土將下部混凝土沖翻，使其停留在頂部。而當混凝土凝結后，部分樁基位置因內部密實度不夠，而容易引起斷樁的現象。(4)鉆孔樁身偏差、樁位偏差問題。該工程所使用的鉆孔灌注樁的施工技術在我國還未達到先進的技術水平，施工管理過程并未形成標準化規范。同時由于施工技術團隊的專業水平有限，導致施工與管理存在脫節的問題，大多技術參數的誤差均是由于人為因素造成。只有加強施工現場的安全管理控制，才能減少鉆孔樁身偏差以及樁位偏差的問題。

3鋼筋混凝土灌注樁施工過程存在的問題及處理措施

3．1施工中存在的問題

(1)樁底地基承載力不足。鋼筋混凝土灌注樁主要的安全穩定性可能是由樁底地基的承載力不足造成。該工程土質結構較為復雜，可按力學性質分為18個亞層，每層所含的碎石、淤泥、灰渣、混凝土、粘土等物質均有所差異，部分土層分布均勻，部分土層分布不均勻，從而造成了地基結構的不穩定性。(2)縮徑。鋼筋混凝土灌注樁也可能因塑性土膨脹而發生縮徑的現象。為了對其進行良好的控制，可在成孔的過程中，提高成孔速度，加大泵量，當成孔后孔壁因形成一層泥皮而提高其抗滲水性能，同時不會產生膨脹現象，也就避免的縮徑的形成。也可通過反復掃孔的方法來避免孔徑的縮小。

3．2質量控制處理措施

(1)嚴格進行材料控制。在施工過程中提高對材料檢查與抽查的重視，可通過取芯抽樣法進行檢測，制定完善的監察制度。加強對安全檢查人員的管理，通過三級安檢的組織形式將標準化的規章制度貫徹落實，并建立考核獎懲制度，以此來激勵員工負責任的完成各項工作。一旦發現誤差問題，要進行嚴格的復查;同時對施工材料的規格和質量進行嚴格的控制，避免將不合格的材料用于建筑施工。(2)加強混凝土的科學配比。在進行混凝土澆筑時通常利用導管實現澆筑，但這種技術依然不能避免離析現象的出現，只有加強混凝土本身的科學配比，才能從根本上改變這一現狀。在對混凝土進行配比時，首先要了解所使用的基礎材料的規格、含水量等基本參數，該工程采用低收縮、低水化熱水泥，因此要根據其參數調節適當的濕度以及溫度，并完成取樣測試，詳細記錄配比信息。(3)加強對混凝土攪拌時間以及坍落度的控制。混凝土的攪拌時間以及坍落度對灌注樁的堵管、斷樁、夾泥等現象有一定的影響。混凝土的強度受其攪拌時間影響，合理控制攪拌時間能加強混凝土的強度。坍落度的控制主要可通過在施工中對混凝土面的標高以及導管的埋入深度進行控制，保持18cm～22cm的坍落度，并使導管保持在混凝土面2m～6m的置入深度最佳，避免將其提出混凝土面。當灌注至距標高8m～10m時，坍落度調整至15cm～18cm最佳。

4結束語

鋼筋混凝土論文范文4

必須有一定的穩定性、剛度、強度存在于模板及其支架中，必須在可靠牢固的基礎上對支架進行支設，必須要清理干凈模板內部，一定要按照一定的要求確定幾何尺寸的偏差。設計與選擇模板的體系對混凝土的外觀效果上會帶來直接的影響，選擇時需要對其剛度、可周轉次數、強度等進行綜合的考慮，一旦施工一個剪力墻結構時，在對拉螺栓中缺少剛度，在澆筑完混凝土剪力墻后，膨脹的現象就會出現；同時，在對模板進行設計時需要對柱、墻混凝土所有側壓力及對拉螺栓承擔進行考慮，對側向支撐桿件對混凝土側壓力的承載作用上不能夠過多去考慮，由于側向支撐的桿件通常較長。在對混凝土澆筑前，必須要清理干凈模板的內部，尤其是梁柱模板交接處和墻柱根部模板內易落入雜物，孔洞和夾渣會在拆除后出現。在對混凝土澆筑前，木、竹制的模板要進行灑水來進行濕潤，不然混凝土內部的水分會被木制混凝土所吸收，這樣在振搗中對于排除氣泡會帶來一定的影響，在模板的表面上就會吸附著氣泡，形成麻面、氣孔和蜂窩等。

2安裝與制作鋼筋

首先，安裝鋼筋，工程質量在一定程度上會受到鋼筋材料質量的影響，所以，在向施工現場運送那些采購的鋼筋材料時，需要進行取樣的試驗，要檢查其化學成分與機械性能，同時，建筑結構的強度、剛度、裂縫在一定程度上與鋼筋配置的正確與否上都有著非常密切的聯系。所以，在施工時，施工人員對設計要求和施工的圖紙一定要細致的進行研究與分析，并且還要充分的重視鋼筋安裝時對受力鋼筋位置、受力鋼筋的凈間距、受力鋼筋搭接。一旦有鋼筋代換的情況出現，一定要按照要求選擇這些鋼筋，還要對彎鉤進行增設；不同級別的鋼筋會導致鋼筋搭接長度與鋼筋錨固長度上存在一定的差異，并且需要依據有關的范圍規定來選擇替換的鋼筋，對合適的堆放地點進行選擇，對鋼筋成品的堆放和分類要合理的進行，并將保管工作做好。其次，制作鋼筋，在制作鋼筋之前需要將其表面存在的污垢要徹底的清除干凈。為了有效降低鋼材消耗及保證鋼筋的質量，應該采用焊接方式實施鋼筋接頭。為了防止出現質量事故，對現澆梁板的構造加彎與彎起鋼筋要進行嚴格的控制，然而在施工時對其嚴格禁止踩踏，防止有變形的情況發生。在工程中使用的所有鋼筋，一定要嚴格的檢查其出廠合格證，對不達標、不合格的鋼筋在施工中是絕對不能夠進行使用的，對綁扎完成的鋼筋要進行工序交接檢查的工作，并對鋼筋的位置、根數、尺寸、層墊塊高度砼設計圖、直徑實施核對，要確保同設計圖紙保持一致。

3控制與設計混凝土的配合比

一旦沒有合理的選擇配合比，就會影響到混凝土的質量，出現過大的混凝土土塌度，成型后的混凝土就會有較大的孔隙率，這樣不光潔的情況就會存在于混凝土的表面中，麻面的情況就容易出現；過小的坍落度，在施工中澆筑混凝土的時候就會比較難，也會較難進行泵送混凝土，此外，和易性差、水灰比不準離析落石的情況也非常容易發生，或是構件上有較厚的砂漿層，下部沉石集中，因此，需要合理的設計混凝土配合比和級配。

4澆筑混凝土

需要連續的進行混凝土澆筑工作，不能間斷，需要分層澆筑的混凝土，在下一層混凝土凝固前，澆完上一層混凝土，并且有效的進行振搗，緊密的結合上下兩層的混凝土。當對柱子進行澆筑時，一旦截面邊長大于了400毫米，高度大于了30米，并且沒有交叉鋼筋存在于其中時，澆筑時可以在柱頂部直接完成，不然需要將口開在柱模的中部，對下面一半先進行澆筑，進行振搗將模板封好之后，再對上一半進行澆筑，此外，也能夠從頂部利用串管將料順下來，振搗時從模板側面中間一口進行。窄而深的構建需要將一層厚度為50到100毫米厚的水泥砂漿在底部進行澆筑，之后再對混凝土進行澆筑，或是將一部分減石混凝土澆筑在底部。澆筑梁的時候：澆筑時從梁的一端出發，馬上臨近另一端時，返回來在對另一端進行澆筑，之后在初凝了兩端以前進行合攏。對混凝土的分離析要嚴格的進行控制，混凝土通過料斗或料斗卸出進行澆筑時，對其自由傾落上有一定的規定，通常不能大于2米，混凝土的高度在豎向的結構中不能大于3米，相反，需要對串筒、溜管、斜槽進行使用等來下料。在澆筑混凝土時，對模板、鋼筋預埋件、預留孔洞和支架的情況要經常的去觀察，當有位移或者形變的情況發生時，澆筑需要立刻停止，之后在凝結已澆筑完的混凝土前進行修整。應該在便于施工且結構受剪力較小的部位設置混凝土的施工縫，通常對這樣的要求上需要進行符合：首先，在基礎的頂面留置柱子，在吊車梁牛腿下面或者梁的下面，無梁板柱帽的下邊，車梁的上邊。其次，將連板與大斷面梁的形式呈現出來，在底板20到30毫米處進行留置，在板下有梁托時，在梁托的下部進行留設。再次，在平行板短邊的任何位置都可以對單向板進行留置。最后，應該順應次梁的方向對主梁進行澆筑，在次梁跨度的三分之一內留設施工縫的位置。

5養護澆筑后的混凝土

自然養護法是先澆筑鋼筋混凝土養護中最常使用的一種方式，規定在完成澆筑的3到15個小時之內用保濕吸水能力較強的材料把砼覆蓋在上面，然后進行澆水，確保混凝土可以長時間的保持在濕潤的狀態下。

6拆除混凝土的模板

要有效的控制拆模的時間，不然對混凝土的外觀及混凝土的質量上就會帶來一定的影響，所以需要按照這樣的方式去拆除：①墻、柱側模的棱角或者表面在混凝土的強度能夠給與滿足的時候，不需將模板拆除，直到有損傷出現之后再進行拆除。②在澆筑完混凝土之后，在梁側模處混凝土強度對其棱角及側模能夠給與保持時，對模板也不易拆除。③板底模和柱底模在拆除時應該依據同條件對混凝土試壓塊強度進行養護，與設計強度百分率相符合之后進行控制，當沒有具體的要求存在于設計中時，在拆除支架或者現澆筑的承重模板的混凝土強度，需要根據現場情況而定。

鋼筋混凝土論文范文5

論文關鍵詞：鋼筋混凝土；地基與基礎設計；概念設計；問題；

中圖分類號：TU37 文獻標識碼：A 文章編號：

隨著高層建筑在我國的迅速發展，建筑高度不斷增加，建筑類型與功能也愈來愈復雜，結構體系更加多樣化，高層建筑結構設計也越來越成為結構工程師設計工作的重點和難點, 如何做好高層結構設計,筆者認為應從以下幾個方面考慮:

一、概念設計

結構概念設計是保證結構具有優良抗震性能的一種方法。選擇對抗震有利的結構方案和布置，采取減少扭轉和加強抗扭剛度的措施，設計延性結構和延性結構構件，分析結構薄弱部位，并采取相應的措施，避免薄弱層過早破壞，防止局部破壞引起連鎖效應，避免設計靜定結構，采取二道防線措施等每個設計步驟中都貫穿了結構概念設計內容。強調結構概念設計的重要性，是要求建筑師和結構師在建筑設計中應特別重視規范、規程中有關結構概念設計的各條規定，設計中不能陷入只憑計算的誤區。以下一些問題值得探討：

1．在結構體系上，應重視結構的選型和平、立面布置的規則性，擇優選用抗震和抗風性能好且經濟合理的結構體系。結構應具有明確的計算簡圖和合理的傳遞地震力途徑，結構在兩個主軸方向的動力特性宜相近。

2．一般工程都僅進行小震下的彈性設計，而用概念設計和構造措施保證“中震可修，大震不倒”，但沒有驗算和證實，那么建筑物是否真能做到“中震可修，大震不倒”，無人知曉。對抗震設防烈度較高地區的特別重要建筑和超限建筑，審查專家往往會提出更具體的設計指標：（1）中震或大震不屈服設計；（2）中震或大震彈性設計；要求設計單位確保實現“三水準”的設計目標。

3．建筑物是應當有個性的，不應當千面一物。基于性能的抗震設計理念的特點是，使抗震設計從宏觀定性的目標向具體量化的多重目標過渡，允許按照業主的要求選擇不同層次的抗震性能目標作為設計者的設計依據。例如業主可以提出更高的抗震設防要求，按中（大）震不屈服設計或中（大）震彈性設計，保證重要的建筑物在大地震作用下不影響正常使用功能，而不僅僅是不壞不倒。

4．水平地震作用是雙向的，結構布置應使結構能抵抗任意方向的地震作用，應使結構沿平面上兩個主軸方向具有足夠的剛度和抗震能力；結構剛度選擇時，雖可考慮場地特征，選擇結構剛度以減少地震作用效應，但是也要注意控制結構變形的增大，過大的變形將會因P-Δ效應過大而導致結構破壞；結構除需要滿足水平方向剛度和抗震能力外，還應具有足夠的抗扭剛度和抵抗扭轉震動的能力。

5．在一個獨立的結構單元內，應避免應力集中的凹角和狹長的縮頸部位；避免在凹角和端部設置樓、電梯間；減少地震作用下的扭轉效應。豎向體型盡量避免外挑，內收也不宜過多、過急，結構剛度、承載力沿房屋高度方向不宜均勻、連續分布、避免造成結構的軟弱或薄弱的部位。應避免因部分結構或構件破壞而導致整個結構喪失抗震能力或對重力荷載的承載力。根據具體情況，結構單元之間應遵守牢固連接或有效分離的方法。高層建筑的結構單元應采取加強連接的方法。

二、結構選型問題

對于高層結構而言，在工程設計的結構選型階段，結構工程師應該注意以下幾點：

1、結構的規則性問題

新舊規范在這方面的內容出現了較大的變動，新規范在這方面增添了相當多的限制條件，例如：平面規則性信息、嵌固端上下層剛度比信息等，而且，新規范采用強制性條文明確規定“建筑不應采用嚴重不規則的設計方案。”因此，結構工程師在遵循新規范的這些限制條件上必須嚴格注意，以避免后期施工圖設計階段工作的被動。

2、結構的超高問題

在抗震規范與高規中，對結構的總高度都有嚴格的限制，尤其是新規范中針對以前的超高問題，除了將原來的限制高度設定為A 級高度的建筑外，增加了 B 級高度的建筑，因此，必須對結構的該項控制因素嚴格注意，一旦結構為B級高度建筑甚或超過了B級高度，其設計方法和處理措施將有較大的變化。在實際工程設計中，出現過由于結構類型的變更而忽略該問題，導致施工圖審查時未予通過，必須重新進行設計或需要開專家會議進行論證等工作的情況，對工程工期、造價等整體規劃的影響相當巨大。

3、嵌固端的設置問題

由于高層建筑一般都帶有二層或二層以上的地下室和人防，嵌固端有可能設置在地下室頂板，也有可能設置在人防頂板等位置，因此，在這個問題上，結構設計工程師往往忽視了由嵌固端的設置帶來的一系列需要注意的方面，如：嵌固端樓板的設計、嵌固端上下層剛度比的限制、嵌固端上下層抗震等級的一致性、在結構整體計算時嵌固端的設置、結構抗震縫設置與嵌固端位置的協調等等問題，而忽略其中任何一個方面都有可能導致后期設計工作的大量修改或埋下安全隱患。

4、短肢剪力墻的設置問題

在新規范中，對墻肢截面高厚比為5～8的墻定義為短肢剪力墻，且根據實驗數據和實際經驗，對短肢剪力墻在高層建筑中的應用增加了相當多的限制，因此，在高層建筑設計中，結構工程師應盡可能少采用或不用短肢剪力墻，以避免給后期設計工作增加不必要的麻煩。

三、地基與基礎設計問題

地基與基礎設計一直是結構工程師比較重視的方面，不僅僅由于該階段設計過程的好與壞將直接影響后期設計工作的進行，同時，也是因為地基基礎也是整個工程造價的決定性因素，因此，在這一階段，所出現的問題也有可能更加嚴重甚至造成無法估量的損失。在地基基礎設計中要注意地方性規范的重要性問題。由于我國占地面積較廣，地質條件相當復雜，作為國家標準，僅僅一本《地基基礎設計規范》無法對全國各地的地基基礎都進行詳細的描述和規定，因此，作為建立在國家標準之下的地方標準。地方性的“地基基礎設計規范”能夠將各地方的地基基礎類型和設計處理方法等一些成熟的經驗描述和規定得更為詳細和準確，所以，在進行地基基礎設計時，一定要對地方規范進行深入地學習，以避免對整個結構設計或后期設計工作造成較大的影響。

四、結構計算與分析問題

在結構計算與分析階段，如何準確，高效地對工程進行內力分析并按照規范要求進行設計和處理，是決定工程設計質量好壞的關鍵。由于新規范的推出對結構整體計算和分析部分相當多的內容進行了調整和改進，因此，結構工程師也應該相當地對這一階段比較常見的問題有一個清晰的認識。

1、結構整體計算的軟件選擇。目前比較通用的計算軟件有：SATWE、TAT、TBSA 或 ETABS、SAP 等，但是，由于各軟件在采用的計算模型上存在著一定的差異，因此導致了各軟件的計算結果有或大或小的不同。所以，在進行工程整體結構計算和分析時必須依據結構類型和計算軟件模型的特點選擇合理的計算軟件，并從不同軟件相差較大的計算結果中，判斷哪個是合理的、哪個是可以作為參考的，哪個又是意義不大的，這將是結構工程師在設計工作中首要的工作。否則，如果選擇了不合適的計算軟件，不但會浪費大量的時間和精力，而且有可能使結構有不安全的隱患存在。

2、是否需要地震力放大，考慮建筑隔墻等對自振周期的影響。振型數目是否足夠。在新規范中增加一個振型參與系數的概念，并明確提出了該參數的限值。由于在舊規范設計中，并未提出振型參與系數的概念，或即使有該概念，該參數的限值也未必一定符合新規范的要求，因此，在計算分析階段必須對計算結果中該參數的結果進行判斷，并決定是否要調整振型數目的取值。多塔之間各地震周期的互相干擾，是否需要分開計算。

3、非結構構件的計算與設計。在高層建筑中，往往存在一些由于建筑美觀或功能要求且非主體承重骨架體系以內的非結構構件。對這部分內容，尤其是高層建筑屋頂處的裝飾構件進行設計時，由于高層建筑的地震作用和風荷載均較大，因此，必須嚴格按照新規范中增加的非結構構件的計算處理措施進行設計。

鋼筋混凝土論文范文6

關鍵詞：鋼筋砼現澆板裂縫；原因分析；防治措施

Abstract: the article analyses and discusses the causes of cast-in-situ concrete floor slab cracks and the prevention and control methods.

Key words: reinforced concrete site casting cracks; Root cause analysis; Prevention and control measures.

中圖分類號：文獻標識碼：A文章編號：2095-2104（2013）

鋼筋混凝土在受到施工工藝、溫度、濕度等不同條件影響以及一些外力作用下，會出現不同程度的裂縫；有害裂縫會使混凝土內部鋼筋產生腐蝕，降低了鋼筋混凝土材料的承載能力、耐久能力及抗滲能力，不僅影響建筑物的使用壽命，甚至威脅建筑物的安全性能。每個工程管理人員都應該對此引起足夠的重視，在工程管理過程中不斷去總結，發現問題并想出好的解決問題的方法。

1混凝土現澆板裂縫產生的原因

1.1設計問題

屋面板不設置保溫、隔熱層，或設保溫層但保溫層厚度不經計算而隨意確定其厚度；設計板厚不夠，又不做撓度驗算，整體撓度偏大，引起板四角裂縫。設計結構時安全儲備偏小，配筋不足或截面較小，使梁板成型后剛度差，整體撓度偏大，引起板四角裂縫；房屋較長時未設置伸縮縫，在薄弱環節產生收縮裂縫；基礎設計處理不當，引起不均勻沉降，使上部結構產生附加應力，導致樓板裂縫；樓板雙向受力，按單向板配筋，引起裂縫。設計人員理論與實際脫離，除按理論計算配筋外，必要部位沒有加配鋼筋。

1.2材料質量問題

現澆板所用的材料是鋼筋和混凝土，它們的質量不合格，勢必會造成現澆板出現裂縫，如鋼筋方面：為節省成本，現澆板所用鋼筋為一些小廠家生產的鋼筋，質量嚴重不合格，鋼筋的延性、韌性和可焊性都較差，抗拉強度低，很容易產生裂縫；混凝土方面：骨料（砂石）質量不好，級配不好，含泥量大，含粉量大，使用細石和細砂。水灰比大，水泥用量越大，含水量越高，坍落度越大，收縮越大。采用活性高的水泥，水泥活性越高，顆粒越細，比表面積越大，收縮越大。

1.3施工質量方面

在施工過程中由于施工工藝不當，致使支座處負筋下陷，保護層過大，固定支座變成塑性鉸支座，使板上部沿梁支座處產生裂縫；樓板的彈性變形及支座處的負彎矩在施工中使混凝土未達到規定強度，過早拆模，或者在混凝土未達到終凝時間就上荷載，造成混凝土樓板的彈性變形，致使砼早期強度低或無強度時，承受彎、壓、拉應力，導致樓板產生內傷或斷裂；大梁兩側的樓板不均勻沉降也會使支座產生負彎矩造成橫向裂縫。 鋼筋混凝土澆筑過程中由于輸送管道的堵塞，尤其是拆下的輸送管內的混凝土，散落在未澆筑的部位，不易清理或未予以清理，所留下的混凝土因未進行振搗，松散不密實，初凝以后與新澆筑的混凝土不能緊密結合，形成干縮裂縫和收縮裂縫；施工速度過快，上荷載過早，特別是磚混住宅樓板，前一天澆筑完樓板，第二天即上磚、走車，造成早期混凝土受損；養護不到位，混凝土養護不苫蓋，澆水不能保持經常性濕潤；拆模過早或模板支撐系統剛度不夠；冬季施工時保護措施不到位導致混凝土受凍。

1.4其它方面

混凝土的收縮（溫度裂縫）：混凝土具有收縮的特性，產生收縮的主要原因是由于混凝土在硬化過程中的化學反應產生“凝縮”和混凝土內自由水分蒸發所產生的干縮兩部分所引起的體積收縮。而混凝土是由水泥、粗細骨料加水攪拌而成的一種非均質的人工石材，其抗拉強度很低，當收縮所引起的體積變形不均勻或某一部位的收縮變形過大，混凝土互相約束而產生的拉應力或剪應力大于混凝土的抗拉強度時，現澆板就可能引起裂縫。受到支座的約束，勢必產生溫度應力而出現裂縫，這些裂縫也首先產生在較薄弱的部位，即板角處。另外，室內外溫差變化較大，也要引起一定的裂縫。

2施工中應采取的主要技術措施

2.1設計措施

2.1.1在結構設計時，對于鋼筋混凝土現澆板應盡量避免過大的跨度，可以通過增加次梁根數來減小現澆板的跨度，以避免現澆板的厚度過大，現澆板的跨中撓度過大，現澆板的跨中裂縫、支座裂縫過大，從而提高現澆板的可靠度與安全性。

2.1.2在工程設計中，經常會出現梁板下口平齊，此時，為了現澆板下部鋼筋在支座內錨固更加可靠，板底鋼筋在梁處應放在梁下部鋼筋的上面，設計圖還應有大樣圖表示。 2.1.3對于跨度達200～300mm的梯板，為了保證梯板負筋的架立，同時為了梯板支座處截面的抗剪，宜采用梁式配筋，加設箍筋，箍筋最少設4肢箍。

2.1.4在平面布置上應該盡量規則。減少凹凸轉角、體形突變等，這些位置往往是薄弱部位，存在著應力集中，在受到混凝土收縮及出現溫差變化時而容易產生裂縫。另外，房屋的長度等于或大于40m時，可將房屋每隔20m左右在板的支座上設置l0mm寬的伸縮縫，將長板變為短板，而原來配置的鋼筋不斷開。

2.1.5在溫度、收縮應力較大的現澆板區域內，鋼筋間距宜取為150～200mm，并應在現澆板的未配筋表面布置溫度收縮鋼筋。現澆板的上、下表面沿縱、橫兩個方向的配筋率均不宜小于0.1%。

2.2嚴把原材料質量關

正確選用水泥，要控制水灰比，使之不大于0.4，為保證混凝土拌合物有一定的流動性，可摻入優質粉煤灰和高效減水劑，來確保混凝土的可泵性。而使用減水劑時，一定要做與水泥相容性試驗，選擇與水泥結合后流動性好的減水劑；選用級配良好的骨料，粗細骨料的用量占混凝土總體積的65%～75%，是影響混凝土質量的重要因素，要重視砂石的質量，石子應選用連續級配的碎石，最大粒徑控制在15～20mm；選擇好運輸路線，保證道路平整，縮短運輸時間，避免混凝土拌和物發生分層、離析。同時，要經常檢查運輸工具，盡量減少混凝土拌和物運輸過程中水泥漿的流失。

2.3施工質量控制

2.3.1在混凝土澆搗前，應先將基層和模板澆水濕透，避免過多吸收水分，澆搗過程中應盡量做到既振搗充分又避免過度。

2.3.2混凝土樓板澆筑完畢后，表面刮抹應限制到最小程度，防止在混凝土表面撒干水泥刮抹，并加強混凝土早期養護。樓板澆筑后，對板面應及時用材料覆蓋、保溫，認真養護，防止強風和烈日曝曬。

2.3.3嚴格施工操作程序，不盲目趕工。杜絕過早上磚、上荷載和過早拆模。在樓板澆搗過程中更要派專人護筋，避免踩彎面負筋的現象發生。通過在大梁兩側的面層內配置通長的鋼筋網片，承受支座負彎矩，避免因不均勻沉降而產生的裂縫。

2.3.4施工后澆帶的施工應認真領會設計意圖，制定施工方案，杜絕在后澆處出現混凝土不密實，不按圖紙要求留設施工縫，以及施工中鋼筋被踩彎等現象。同時更要杜絕在未澆注混凝土前就將部分模板，支柱拆除而導致梁板形成懸臂，造成變形。

2.3.5對于較粗的線管或多根線管的集散處，可增設垂直于線管的抗裂短鋼筋網加強，抗裂短鋼筋采用ф6-ф8，間距≤150，兩端的錨固長度應不小于300毫米。線管在敷設時應盡量避免立體交叉穿越，交叉布線處采用線盒，同時在多根線管的集散處宜采用放射形分布，盡量避免緊密平行排列，以確保線管底部的砼灌筑順利和振搗密實。并且當線管數量眾多，使集散口的砼截面大量削弱時，宜按預留孔洞構造要求在四周增設上下各2ф12的井字形抗裂構造鋼筋。

2.3.6對計劃中的臨時大開間面積材料吊卸堆放區域部位的模板支撐架在搭設前，要預先考慮采用加密立桿和擱柵增加模板支撐架剛度的加強措施，以增強剛度，減少變形來加強該區域的抗沖擊振動荷載，并應在該區域的新筑砼表面上鋪設舊木模加以保護和擴散應力，進一步防止裂縫的發生。

2.3.7加強對樓面砼的養護：剛澆筑后的混凝土尚處于凝固硬化階段，水化速度較快，可采用覆蓋保溫的辦法創造適宜的潮濕條件防止混凝土表面脫水而產生干縮裂縫，因此加強混凝土表面養護，尤其在7天內使混凝土始終保持濕潤狀態是防止混凝土裂縫很重要的一個環節。

3結語

要控制鋼筋混凝土現澆板裂縫的產生，必須在材料質量控制、設計階段、施工過程中有針對性地采取有效的技術措施，才能使鋼筋混凝土現澆板結構盡量不出現裂縫或減少裂縫。