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施工方案優化范文1
【關鍵詞】氣田；優化；分層；段塞
文章編號：issn1006—656x（2013）09 -0228-01
一、概 述
蘇里格氣田受低滲透、井深、層薄、砂比低、返排率低的影響，加砂難度比較大，返排率偏低，增產效果不穩定；且層間、井間滲透率變化大，非均質性強，儲層壓力系數低，壓裂改造難度大，沉積環境復雜，砂體平面分布穩定性差，埋藏深，壓裂改造難度大。通過在蘇里格地區3年的壓裂，形成了一套針對有效的壓裂工藝技術措施，在液氮伴注壓裂施工現場靈活調節液氮排量、采用雙封隔器和三封隔器精細分層壓裂、前置液支撐劑段塞技術、高砂濃度頂替、適當提高砂比等壓裂工藝技術措施，保證了壓裂的成功。特別是s10h等5口水平井裸眼封隔器完井分四段加砂壓裂的成功，開創了蘇里格地區水平井壓裂的先河，為蘇里格深層氣田水平井壓裂積累了寶貴的經驗，成果對氣井壓裂具有重要的借鑒和指導作用。
（一）靈活調節液氮伴注排量
蘇里格氣田屬于低壓、低滲透、水敏性地層，液氮泡沫壓裂液適用于此類地層。液氮泡沫液體具有濾失量小、摩阻損失小、壓裂液返排速度快、排出程度高的優點。針對蘇里格氣田儲層特點，采取前置液階段液氮大排量、加砂階段液氮低排量的全程伴注方式，對難加砂的儲層，則采取前置液液氮大排量伴注方式，力爭在前置階段將液氮量打足，給加砂階段留有更好的壓力空間，減少了壓力上升給施工帶來的風險。
（二）精細分層壓裂
蘇里格儲層非均質性強，儲層壓力系數低，氣層有效厚度小、多段、薄層，壓裂改造難度大。針對儲層特征開展雙封隔器分層和三封隔器分層壓裂，使氣層產能得到最大限度的開發。首先在井筒內低替壓裂液，打壓坐封封隔器，再打壓坐封滑套，通過油管注入壓裂液到第一層。第一層壓裂結束后關井，井口投φ38mm鋼球1個，待鋼球坐入滑套噴砂器后，用壓裂車向油管加壓，油管打壓至壓差達到30mpa左右時打掉滑套芯子，打開第二層壓裂施工通道，同時鋼球下落，封堵下層。工具開關正常后，開始壓裂第二層。
第二層施工結束后停泵關井，從井口投φ43mm鋼球1個，待鋼球坐入滑套噴砂器后，用壓裂車向油管加壓，油管打壓至壓差達到30mpa左右時打掉滑套芯子，打開第三層壓裂施工通道，同時鋼球下落，封堵下層。工具開關正常后，開始壓裂第三層。雙封隔器機械分層方式，可以實現不動管柱一天一次分壓兩層；三封隔器機械分層方式，可以實現不動管柱一天一次分壓三層，大大提高了施工質量和工作效率。
（三）高砂濃度頂替
頂替液的作用是將支撐劑充分頂入地層，避免支撐劑封堵油管，造成放噴困難或砂堵事故。實際施工中習慣性的以砂濃度100kg/m3開始計算頂替量，那時混砂車的攪拌罐里幾乎沒有砂子了，是一個安全的頂替過程。但這樣也存在一個風險，即將高濃度的混砂液頂入地層過深，造成裂縫口閉合的情況，從而大大降低增產效果。經過現場經驗總結，采取最后一層在300kg/m3時，此前壓裂層在200 kg/m3時開始計算頂替量。如果還需要投球封堵下層，則砂濃度不宜過高，易卡住滑套，而最后一層施工結束后半小時左右開始放噴，不存在井口地帶裂縫閉合的風險。經過試驗，壓后增產效果明顯。
（四）前置液支撐劑段塞技術
前置液進入地層后濾失較大，造縫能力有限，在前置階段增加支撐劑段塞可以起到三個作用，一是打磨炮眼和溝通主裂縫，有利于降低摩阻，從而降低施工壓力，減少施工風險；二是試探性加砂，用以驗證施工員對地層的判斷，對正式加砂提供參考，指導主壓裂的起步砂比和砂比提高幅度；三是防止多裂縫的產生對施工造成不利的影響，封堵支縫、微裂縫，減少液體濾失，使前置液的造縫作用更加明顯，增加主裂縫的長度和高度，利于加砂的順利進行，提高壓裂效果。
（五）水平井裸眼封隔器完井分段壓裂
多家單位聯合組織實施的水平井裸眼封隔器完井分四段加砂壓裂，利用水平井技術提高單井
產能先導試驗，提高單井產能，提高儲量動用程度。經過前期多方人員細致周密的組織配合，在蘇里格地區成功實施了4口16層的水平井壓裂，開創了蘇里格氣田水平井壓裂的先河。
三、應用實例
s10h是多家單位聯合組織實施的水平井裸眼封隔器完井分段加砂壓裂，壓裂層位h8，水平段氣層裸眼深度3417.64-4245.0m，水平段長827.0m，共分四段，儲層物性解釋第一層最差，三、四層較好。
施工第一層時開始排量3.5m3/min，壓力較高，達到66-61mpa，壓力始終較平穩且呈現緩慢下降趨勢，在前置液后期，為了減少地層液體濾失，提升排量到3.9m3/min，打前置液115.0m3后停止注氮，前置液中注入液氮12.3m3；再次提升排量到4.3 m3/min，保證排量不變，壓力在60mpa左右，加砂后期壓力上升較快，加砂35m3后達到63mpa，為避免砂堵，及時停砂頂替，頂替壓力64-70mpa，排量4.3-1.2m3/min，頂替液量14.8m3，達到設計要求。
壓完第一層后，投球打滑套施工第二層、第三層、第四層。
經過不停泵連續投球施工10小時，用液量達1384.5m3，加砂量達到133m3，創下了單井壓裂連續施工時間最長，加砂量最大，用液量最多等多項記錄，對地層進行壓裂加砂定點增產改造取得成功。該水平井的成功，開創了蘇里格氣田深層水平井壓裂的先河。
四、結論與認識
（一）施工過程中前置階段出現不明原因的壓力大幅度下降然后上升，應在加砂階段謹慎提升砂比；在加砂階段出現壓力持續下降的情況，應果斷停砂頂替，防止因脫砂造成砂堵；壓力在整個施工過程中波動明顯，不應一味追求高砂比，加砂量應適量，防止砂堵現象的發生。
（二）水平井水平段壓裂長度達800m，摩阻壓力高，在高砂比階段要保持排量穩定，防止液體抽空現象的發生。在高砂比階段排量下降或液體抽空，由于砂子的重力作用會產生沉積現象，摩阻增加，造成砂堵。
（三）山1層儲層悟性明顯差于h8，地層縫隙延伸性不穩定，壓力波動較劇烈，加砂困難，應采取低砂比加砂，多步小幅度提升砂濃度，避免砂堵現象的發生。
施工方案優化范文2
關鍵詞：隧道施工方案；優化；經濟效益
中圖分類號：U655.1 文獻標識碼：A 文章編號：1671-2064（2017）05-0084-02
施工方案是根據施工項目指定的實施方案。是對工程建設項目全過程的構思設想和具體安排，用來指導施工項目全過程各項活動的技術、經濟和組織的綜合性文件。它對工程建設能夠起到組織、規劃、協調、控制的作用。它必須從技術上保證工程施工所采取的技術方案在規定的工期內能夠完成設計要求，并保證質量，又必須從經濟效益的角度來計算分析施工方案的科學性和經濟性，以保證能夠有效地控制投資，以有限的資源投入取得較高的收益。
如何對施工方案進行優化，選擇技術先進、經濟合理的施工方案，從而在經濟上達到消耗少、成本低和利潤高的目的，是項目管理人員需要認真研究的重大問題，下面我以拉林鐵路5標桑珠嶺隧道為例，淺談施工方案優化對經濟效益的影響。
1 工程概況
新建鐵路川藏線拉薩至林芝段站前工程LLZQ5標段位于雅魯藏布江峽谷區。桑珠嶺隧道位于桑加峽谷區進口端，沃卡車站至巴玉車站之間。隧道進口里程DK173+655，出口里程DK190+104，全長16449m，其中單線隧道14890m，車站隧道1559m，隧道最大埋深約1347m。本段所經地區工程地質條件較為復雜，主要可能存在的不良地質有高地應力、巖爆、高地溫、導水斷層等。于2014年12月開工，預計2018年11月竣工，總工期48個月。
2 初步施工組織設計方案
根據建設工期要求，結合現有機械設備、勞動力情況，初步將桑珠嶺隧道施工洞身開挖支護工期制定如表1。
桑珠嶺隧道按“新奧法”原理組織施工，分進口、1號橫洞、2號橫洞和出口及平導共4個工作面。出口平導施工到2#疏散通道、3#、7#、10#橫通道后增加正洞施工作業面。
進口工區承擔正洞1635m施工任務，由隧道一隊組織施工；一號橫洞工區承擔正洞2834m施工（其中向小里施工710m，向大里程施工2124m），由隧道二隊組織施工；二號橫洞工區承擔正洞6131m施工（其中向小里程施工2576m，向大里程施工3555m），由隧道三隊組織施工；出口工區承擔正洞5849m施工（其中2#疏散通道向出口施工155m，向3#橫通道施工1465m，3#橫通道向7#橫通道施工1700m，7#橫通道向10#橫通道施工1320m，10#橫通道向2#橫洞施工1245m），由隧道四隊組織施工，示意圖如圖1。
3 施工方案優化
指揮部在深入踏勘施工現場后，發現出口原規劃臨時用地及進場道路，被華電大古電站1#棄碴場先行征用，經地方政府反復協調，華電集團同意提供部分場地，但因此導致出口場地受限，道路擁堵，施工難以展開，生產能力受限，指揮部認真研究原施工方案后提出了縮短出口平導，新增3號斜井的優化方案。
優化方案于DIK185+400處線路前進方向右側增設斜井一座，井身綜合坡度3.39%，斜井與線路大里程方向平面夾角7959'2''，長度1389m，采用無軌運輸雙車道斷面，出口平導長度調整為785m（原設計出口平導長度4512.77m，縮短3727.77m）。
4 經濟效益分析
4.1 從業主投資角度分析
（1）桑珠嶺隧道新增3號斜井長度1389m，根據編制的初步單項預算，估算增加費用3369萬元；桑珠嶺隧道出口平導優化縮短3727.77m，根據減少費用5079萬元，小計減少費用1710萬元。
（2）桑珠嶺隧道新增3號斜井，棄碴遠運方量增加6.15萬方，桑珠嶺隧道出口平導優化縮短減少棄碴遠運方量11.89f方，根據清單單價計算業主將減少投資398萬元。
綜上所述，從業主投資角度來說，桑珠嶺隧道增加3號斜井后，業主實體工程量初步將減少投資2108萬元。
4.2 從施工單位成本角度分析
（1）桑珠嶺隧道出口工區原貫通日期為2018年2月，新增3號斜井后，該工區正洞圍巖級別絕大部分Ⅱ級，按單口月掘進120m的保守進度估計，預計貫通日期為2017年7月，管理費月平均按200萬元計算，此項將節約1400萬元。
（2）桑珠嶺隧道原設計2號橫洞工區正洞大里程方向施工任務為3555m（未包含桑珠嶺隧道2號橫洞777m），出口工區施工任務為5849m，兩個工區獨頭掘進都比較長，特別是在高海波缺氧環境下施工存在一定難度。經過施工方案優化新增3號斜井后，桑珠嶺隧道原設計2號橫洞工區正洞大里程方向施工任務變為2795m，桑珠嶺隧道3號斜井工區正洞小里程方向施工任務為1905m，正洞大里程方向施工任務為1600m，出口工區施工任務變為3104m。根據施工經驗隧道獨頭掘進長度超過3km后將計算開挖及出碴增加費，通過計算此項費用將節約170萬元。見表2。
（3）桑珠嶺隧道原設計2號橫洞正洞大里程出碴方量估算為20.26萬方，桑珠嶺隧道出口工區出碴方量估算為33.33萬方；通過方量優化后，桑珠嶺隧道2號橫洞正洞大里程段通過出碴方量估算為15.93萬方，桑珠嶺隧道3號斜井正洞出碴方量估算為19.98萬方，桑珠嶺隧道出口工區出碴方量估算為17.68萬方。通過現場實際測量，桑珠嶺隧道2號橫洞洞口距離碴場30km，桑珠嶺隧道3號斜井洞口距離碴場35km，桑珠嶺隧道出口洞口距離碴場41.5km，按平均運價每方2元/km計算，原設計棄碴遠運增運費用為3982萬元，經過方案優化后棄碴遠運增運費用為3822萬元，此項費用將節約160萬元。
綜上所述，從施工單位成本角度來說，桑珠嶺隧道增加3號斜井后，施工單位施工成本將減少1730萬元。
通過以上兩個角度的對比分析，方案改良后業主和施工企業成本均減少，證明該施工方案得到了優化，在經濟效益上取得了業主、施工方雙贏的局面，為以后相似長大隧道施工方案優化提供了參考。因而項目管理人員對施工方案進行認真研究，并使其盡可能得到優化，是施工企業能否提高經濟效益的關鍵所在，是項目管理人員應當要認真對待的重大問題。
5 結語
施工組織設計是對建設工程施工活動實施科學管理的主要手段，是貫穿工程項目全過程的技術經濟文件，它編制的好壞將直接影響工程造價控制。因此，在保證工程質量和滿足業主使用要求及工期要求的前提下，優化施工方案及施工工藝是控制投資和降低工程造價的重要措施和手段。
施工方案優化范文3
【關鍵詞】河道擋土墻；安全測評；優化加固
擋土墻是指用來支撐天然、挖方或人工填土的邊坡以保持土體穩固性的構造物，通常廣泛用于在隧道洞口和河流岸邊等處。主要工作內容是利用人工或機械挖掘， 輔以人工修補， 靈活地挖掘堆砌。挖基要注意避開雨季， 同時保障槽壁平整穩固沒有積水。擋土墻的主體根據墻背土質、填料分類， 還會修建反濾層和隔水層。當墻背為土質、軟質巖石、含泥質易風化的巖石及填料為細沙泥土時就要鋪設30CM厚的合成材料為反濾層。當墻背為較厚實的土層時擋土墻反濾層厚度不得少于50CM且反濾層頂部與下部中間要加隔水層。河道擋土墻是河道旁的主要建筑物，一般依據河道范圍內的人口數量、經濟發展現狀和主要設施等實際情況來修建。如果河道擋墻發生坍塌， 一來會嚴重威脅到墻后建筑物和周邊群眾的生命財產的安全，同時坍塌的擋土墻會堵塞河道，造成河道被淹的嚴重后果， 極大降低河道周圍群眾的生產力和生活水準， 并帶來巨大的經濟損失，因此優化河道擋土墻的施工方案是十分重要的。
一、擋土墻的計算方法和結構類型
現階段業界對擋土墻主要有兩種計算方法：一種是憑以往經驗確定擋土墻的結構、墻身大小尺寸，并計算出其承壓能力，然后再驗算它的強度大小和穩定程度；第二種則是綜合考量擋土墻施工的施工造價，結合擋土墻所需造價構造目標函數來對其展開優化設計，但實際上擋土墻的建造還是靠經驗。這兩種常用方法都有很多缺陷及問題，如人員主觀性大，需要一個很長周期來設計，工作的效率也不高；對施工人員的經驗要求也很高；沒有充分掌握擋土墻結構選擇和工程花費之間的關系。而擋土墻的結構和墻身尺寸大小，很大程度上將決定材料多少及總體工程量大小，也關系到擋土墻工程的總花費，所以需要一個最佳設計方案是擋土墻施工中的關鍵問題，而現行的施工方法沒有綜合考慮擋土墻工程的經濟效益。
選擇擋土墻優化設計時要注意，首先保證方案標準的統一性，然后確定優化設計的決策手段，最后參照各類擋土墻的案例，根據實際情況分析考核所有待選方案。現今業界對擋土墻結構的研究在不斷發展，各種新式擋土墻已在實際工程中應用廣泛。且都具有設計科學、結構輕便、施工時間短、投資花費少等特點。由此可見隨著新型擋土墻系統理論和計算方法的不斷改善，應用范圍也會越來越廣泛。
二、河道擋土墻的安全評價方式
具體評定時應該借助資料收集、現場調查和監測等手段， 對擋土墻的施工情況進行綜合分析檢查， 多次審核計算危害較大的墻段和工點， 全面判定擋土墻的安全性能和穩固程度， 并按照觀察結果提出科學的優化方案， 真正做到安全鑒定工作有理有據， 鑒定結果真實可靠。
（一）資料收集和實地考察
收集有關河道擋土墻的考察、設計資料是安全評價和監測的重要根據。當河道線路較長時， 實地考察就應該以外觀檢查為主， 全面掌握擋土墻的實際面貌， 作為安全評價測定的參考資料，外觀檢查有以下幾個方面：
1.墻體有沒有裂開。墻體出現裂縫就說明擋土墻被損壞，而擋土墻裂縫又可分水平裂開、斜裂縫和垂直裂開等多種狀況。
2. 墻面有沒有外鼓。墻面出現外鼓則說明擋土墻有坍塌的可能，特別是在在不利條件下就會發生坍塌的危險。
3.伸縮縫有沒有錯動。伸縮縫有錯動現象說明擋土墻穩固性不強， 錯縫變形比較明顯的擋土墻則是處在極限狀態。
4.砂漿飽滿程度如何。當發現墻體砂漿已經呈現掏空狀時則表明擋土墻強度下降。
5. 擋土墻排水是否暢通。當擋土墻排水孔排水不順暢的時候會使得墻背吸飽水分，造成墻體承受很大的水壓。
6.墻趾埋深是否足夠。墻趾埋深是指擋土墻基礎埋入地表的深淺狀況， 埋深程度不夠會直接影響擋土墻的穩固能力和抗傾覆能力。
7.墻后有沒有堆載現象。如果墻后有人為堆載現象，會極大加重墻體的荷載度， 不利于墻體穩定狀況，還要注意墻體有沒有被多次加高。
（二）安全情況檢測
使用多種檢測手段可以幫助我們充分掌握河道擋土墻受災狀況， 主要檢測方法包括觀測擋土墻的裂縫長度、寬度和發展方向，有時還要對裂縫深度開展探測。 其次就是針對風化、破損和墻體掏空較嚴重的墻面開展墻體強度測試。還要注意測量擋土墻每次加高的地方、長度和高度以及河道擋土墻破損墻面的長度等，最后綜合結合鉆孔和室內試驗等方式來對地層性質開展補充分析。
三、河道擋土墻的優化加固方案
河道擋土墻加固原則要遵循五大點：第一點原則是在擋土墻加固過程中， 最大程度的維持河岸線的現狀；第二點原則是擋土墻的優化加固盡量不減少河道行洪斷面的空間，也要避免挖填補償的平衡原則；第三點原則是加固后的擋土墻要最大程度的保持與現有擋土墻相協調；第四點原則是河道擋土墻加固過程中要盡可能降低對河道兩旁建筑物的影響；最后一點原則是新加固的擋土墻要保持和市政的規劃要求相協調。
在水利工程中， 常用砌筑石塊來預防堤壩水土流失， 維護邊坡穩定。至于設計標準高、地質條件較為復雜的堤壩就需要采取其他的施工技術。施工中還有一種基坑邊坡支護的土釘墻邊坡支護技術， 在維護邊坡穩定方面具有一定的優勢。采用土釘墻邊坡支護技術可以縮短工期， 經濟效益較為明顯。除此之外還有一些優化加固河道擋土墻的措施包括：拆除重建不合格的擋土墻。需要進行拆除重建的擋土墻主要有以下幾種狀況： 一種是出現貫穿性裂縫或嚴重傾斜的擋土墻以及沒有設置擋土墻的邊坡，墻面出現外鼓現象的擋土墻。其次是墻后的卸載工作。對于墻后堆土堆物的擋土墻， 要推平墻后的堆土， 清除干凈雜物， 減小墻體荷載。再次是開展墻趾護砌工作。河道轉彎處的擋土墻由于長期被水流沖擊， 墻趾埋深程度不夠， 墻趾底部墻體極易被掏空， 承載力度達不到要求， 致使墻體抗傾覆的能力和抗滑能力都有所下降。對于墻趾部位損壞比較嚴重的擋土墻， 則要徹底采取護砌修復， 保持墻趾埋深的程度， 這樣墻體的安全隱患就能夠從根本上得到解決。還要注意多增設一些墻面排水孔。因為地下水的流量大小對擋土墻的安全狀況影響較大， 汛期時候河水大幅漲跌， 如果擋土墻的排水不暢， 洪水消退時擋土墻的地下水位會和河水位差距過大， 不利于河道擋土墻的安全， 所以要在擋土墻表面多增設一些排水孔， 增大墻體的排水量， 提高河道擋土墻的整體安全水平。墻面增加錨桿也是一個很好的加固方法。主要是針對墻面出現外鼓但還沒有出現裂縫的混凝土擋土墻， 因為擋土墻后面作業空間不大， 所以可以在墻體的外面打入錨桿， 利用錨桿來減少墻體所承受的荷載量。最后還要注意墻體的安全監測。很多外觀運行上比較良好的河道擋土墻，其實經過了二次、三次的加高鞏固， 因此底部擋土墻受到的壓力遠遠超過了原來設計， 故建議經常對墻體狀況進行檢測， 以保障墻體結構變化發展順應實際情況。
四、結束語
綜上所述，河道擋土墻的施工要兼顧好設計和后期的檢測維護工作，做好有關的資料收集和安全測評等工作，全方位綜合優化擋土墻的施工過程，真正做到保障工程的盡善盡美和周圍居民的生命財產安全。
參考文獻：
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施工方案優化范文4
1 一般技術方案
在電網建設工程中，變電所增容升壓等改造工程一般分為兩個階段：第一階段為新建部分施工，一般先進行土建基礎施工，然后進行電氣安裝；第二階段為改造部分施工，需要停電后方可進行，一般先拆除原有的電氣設備，再由土建根據新設備情況進行拆除或改造，最后完成改造部分新設備的安裝。
2 本次方案設計
2.1 德勝變原狀
德勝變原為35kV電壓等級變電所，其規模如下：(1)原有主變為SZ9－16000/35三相油浸式有載調壓變壓器，電壓為35±3×2．5%/10．5kV；(2)35kV進線1回，采用中置式手車開關柜，額定電流1600A，開斷能力為25kA；(3)10kV出線6回，采用中置式手車開關柜，額定電流630A，開斷能力為20kA；(4)本所北側為預留的110kV場地，中間為主變場地，南側為配電生產綜合樓，電容器場地設在綜合樓底層東側，進所道路由變電所西北側接入。
2.2 改造內容
經項目批復建設規模如下：(1)本期升壓擴建新增的110kV主變壓器及110kV配電裝置布置于戶外前期預留位置；原35kV主變壓器予以拆除；(2)將原一層10kV開關柜、電容器、接地變拆除，并將隔墻拆除，改造為新的10kV開關室；(3)將原配電樓二層的35kV開關柜拆除，將此開關室改造為電容器室；(4)主控保護室地坪進行改造；(5)10kV配電裝置、保護及通信系統全部更新。
2.3 方案設計
為提高項目進度、縮短施工周期，我們協調好各工序的銜接，合理安排交叉作業，對拆除順序及施工方法進行優化，得出了以下方案：(1)戶外本期新建的#2主變、110配電裝置土建施工；(2)戶內本期新增電容器組、10kV開關柜Ⅰ基礎施工；(3)#2主變、110配電裝置電氣安裝；(4)停運#1主變、35kV、10kV配電裝置，10kV出線在外部搭接進行負荷轉供；(5)拆除#1主變、35kV、10kV配電裝置及保護裝置；(6)戶內電容器組安裝；(7)戶內未施工部分地坪根據設備要求作適當改造，破壞的戶內地坪原狀恢復；(8)戶內新配電裝置進行安裝；(9)10kV出線外部線路恢復，全所改造完成。
2.4 改造后現狀
經本次增容升壓，德勝變改造后規模如下：
(1)新增主變壓器采用SZ11－80000/110低損耗三相三圈有載調壓自冷一體式油浸變壓器，電壓為110±8×1．25%/10．5kV，容量比80/80MVA，遠景規模2×80MVA；
(2)新建110kV出線回路數2回，采用常規敞開式設備；斷路器選用SF6單柱式單斷口，彈簧機構三相聯動操作型式，額定電流2000A，開斷能力為31．5kA；隔離開關采用雙柱水平旋轉式，主刀配置電動操作機構、地刀手動，額定電流1250A，動、熱穩定電流/持續時間為31．5kA/4s；電流互感器采用單相油浸倒立式；電壓互感器采用電容式，遠景2回；
(3)10kV側改造后本期出線12回，采用中置式真空開關柜，內配真空斷路器，額定電流2500A(主變、分段)，開斷能力25kA。遠景24回；
(4)無功補償方面配置了3組10kV電容器，容量為3×6000kVar。
3變電所土建與電氣施工的方案設計
我們結合一般技術方案對德勝變升壓工程進行綜合分析：(1)戶外新建階段，110kV配電裝置、主變基礎施工及設備安裝，不涉及停電施工；(2)戶內改造階段，先拆除原有電氣設備，再進行土建的拆除與改造，最后進行10kV新配電裝置安裝，期間全所停電，10kV出線負荷需轉供。
為提高項目施工進度、保障工程施工的有續銜接，我們組織設計、監理、施工等參建單位熟悉設計圖紙所含括的具體工作內容，對變電所進行了實地勘察，重點為涉及停電的戶內施工部分。
我們注意到現場有2項可利用為優化方案的條件：(1)本期的電容器室為原配電樓二層的35kV開關柜拆除后改造而來，但本期新增的電容器組鄰近現有的35kV開關柜而未與其位置重疊；(2)本期新增10kV開關柜西側的13個柜子(以下稱10kV開關柜Ⅰ)基礎為現有的資料室。該兩部分土建拆除、改造施工可不涉及停電，即戶內部分土建施工可提前至原電氣設備拆除前進行。
從而，我們以全所停電、原電氣設備拆除為界，將戶內施工分為兩個階段，并結合土建基礎保養期滿即可開始部分電氣安裝的特點，對一般技術方案進行了細化、調整。并根據優化方案調整了土建拆除順序：(1)綜合配電樓中改造范圍與運行設備位置未重疊的一層西半部隔墻、地坪及二層東半部隔墻部分，拆除改造工作在戶外施工結束而電氣設備仍在運行的情況下進行；(2)綜合配電樓中其余涉及運行設備基礎的部分，在全所停電、電氣設備拆除后進行。
4 措施保證
為此，我們采取了以下幾項措施來保證施工的順利進行：
(1)工期保證措施：集中技術含量大且專業技術優勢的實體，為最終實現工期、質量目標提供保障；合理安排先后工序、平行工序、交叉工序；運用P3及EXP軟件管理系統對工程進行全方面有效控制和管理；加強業主和監理的協調與監督作用，平衡好建設過程中各施工關系；定期召開例會，及時解決工程施工中出現的問題，保證工程順利推進。
(2)安全保證措施：認真實際地編制、落實安全施工方案，指出每一項作業主要危險點和防范措施；落實安全防護措施，嚴格執行安全防護標準，配備安全防護用品；做好安全防范，在帶電設備附近等需提示、警告、禁止的場所布置醒目的標志牌；加強電土配合，避開交叉作業可能造成的相互傷害，重點控制電土配合過程中立體交叉物體打擊、土建預留孔洞、各種電動工具施工用電安全、現場消防等安全難點。
(3)文明施工措施：加強現場文明布置，防止土建施工過程中揚塵等污染對運行設備產生影響；注重文明施工，防止土建施工機械對電氣設備造成損害。
5 效益與結論
施工方案優化范文5
關鍵詞：φ2.2m供水管；上軟下硬；緊鄰
中圖分類號：TK284文獻標識碼： A 文章編號：
1概述
某市地鐵換乘車站1號風亭段距離該市φ2.2m供水管距離僅為2m左右，管線下存在全新統沖洪積中砂且緊鄰微風化混合片麻巖,原設計采用600mm厚連續墻如圖1所示，1號風亭組局部位于全新統沖洪積中砂層中，砂層厚度最厚達4.2m，砂層下緊鄰的微風化混合片麻巖巖石強度最高值為130MPa，地質斷面如圖2所示。
圖1原來招標設計1號風亭組圍護結構平面示意圖
圖21號風亭組地質斷面示意圖
2原設計施工方案的不利風險因素
1、設備選型方面
該地鐵車站1號風亭處施工場地狹小，如果采用原設計槽寬600mm的地下連續墻，因為地下連續墻鋼筋籠子問題，需要配套選取50T以上的履帶吊、槽臂機等機械設備，不利于該地鐵車站1號風亭處施工場地的布置規劃，設備安全隱患高。
2、施工工法選擇方面
該車站1號風亭結構底板處主要位于微風化混合片麻巖中，部分槽段穿越全新統沖洪積中砂，因為微風化混合片麻巖強度較高，施工過程中普遍需要采用沖擊鉆機，槽寬600mm的地下連續墻成槽周期較長，不利于地下連續墻槽段穩定。
3、對周邊砂層擾動情況
原設計采用幅寬6000mm，槽寬600mm的連續墻，因為幅寬、槽寬較大，下部基巖較硬，成槽過程中反復沖擊擾動，對砂層擾動較大，將會出現塌槽的危險，勢必對2.2m供水管土體造成擾動，存在2.2m供水管因周邊土體擾動應力集中而發生變形。
3優化變更設計施工方案及其優點
針對該地鐵車站1號風亭在設備選型、施工工法選擇、對周邊土體擾動過大等風險因素，建議采用優化變更設計施工方案如圖3、4所示，優化后的工程造價對比情況詳見表1、2所示。
表1 方案變更前的工程造價表
表2 方案變更后的工程造價表
圖3 優化變更設計1號風亭組圍護結構平面示意圖
圖4 優化變更設計1號風亭組圍護結構細部放大圖
1、造價對比方面
建議后的優化變更設計施工方案與原來招標設計施工方案在工程造價方面對比，造價大大降低，節約了建設單位的資金投入，經濟效益明顯。
2、設備選型方面
建議后的優化變更設計施工方案采用φ800mm鉆孔灌注樁+φ600mm雙管旋噴樁替代槽寬600mm的地下連續墻，需配套的施工設備如：35T汽車吊、沖擊鉆機，相對于600mm的地下連續墻配套施工使用的50T以上的履帶吊、槽臂機等機械設備體積小，便于該地鐵車站1號風亭處施工場地的布置規劃，設備安全隱患大大降低。
3、施工工法選擇方面
采用φ800mm鉆孔灌注樁替代槽寬600mm的地下連續墻，成孔周期比成槽周期大大縮短，φ800mm鉆孔灌注樁單孔的水下砼灌注方量也只有600mm的地下連續墻下砼灌注方量的1/5左右，大大降低了泥漿護臂坍塌的可能性。
4、對周邊砂層擾動情況
采用φ800mm鉆孔灌注樁替代槽寬600mm的地下連續墻，成孔面積小，鉆孔過程中土體拱效應顯著，泥漿護臂效果更加理想，在下穿砂層過程中擾動最小，對φ2.2m供水管土體造成擾動大大將底，是施工φ2.2m供水管周邊該地鐵車站1號風亭圍護結構較理想的施工方案。
5、技術保障方面
采用φ800mm鉆孔灌注樁+φ600mm雙管旋噴樁的形式，并且在φ600mm雙管旋噴樁樁心位置增加了袖閥管，一旦φ2.2m供水管沉降過大，可以通過袖閥管補償注漿的方式，圍護φ2.2m供水管周邊土體穩定，防止應土體擾動而應力集中發生變形。
施工方案優化范文6
關鍵詞：連續梁；掛籃懸臂；施工工藝；質量控制
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
Abstract: the cantilever construction method not need a lot of support and temporary construction equipment, do not affect bridge navigation, open to traffic, construction from season, the influence of the river water level, and can long-span bridge applied, so widely used. This paper is combined with the engineering practice, the author prestressed reinforced concrete cantilever (guyed travelers) method and in construction problems should be paid attention to.
Keywords: continuous beam; Hanging basket cantilever; The construction technology; Quality control
預應力鋼筋混凝土連續梁橋能充分發揮高強材料的特性，使結構輕型化，具有很大的跨越能力，而且它可以有效地避免混凝土的開裂，特別是處于負彎矩區的橋面板的開裂。除此之外，預應力混凝土連續梁橋還能節省材料、變形和緩、伸縮縫少，剛度大、行車平穩，養護簡便等優點，所以在近代橋梁建筑中已得到越來越多的應用。
一、概述
懸臂施工法是在橋墩兩側對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達到一定強度后，張拉預應力筋，移動機具、模板繼續施工。預應力混凝土連續梁橋采用懸臂施工的方法需在施工中進行體系轉換，即在懸臂施工時，結構的受力狀態呈T形剛構，懸臂梁，待施工合攏后形成連續梁。因此，在橋梁設計中在考慮施工過程的應力狀態，要考慮由于體系轉換及其他因素引起結構的次內力。使施工受力與運營狀態結構的受力盡量吻合，通常用懸臂施工的連續梁橋選取變截面梁。預應力混凝土連續梁橋在懸臂施工時，由于墩梁鉸接而不能承受彎矩，因此，施工時要采取措施臨時將墩、梁固結。待懸臂施工至少一端合攏后恢復原結構狀態，這是連續梁采用懸臂施工法的一個特點。
二、工程概況及施工方案
湘桂鐵路擴改工程柳南段和南黎鐵路工程柳南線寶蓋沙江特大橋15#-18#墩采用40+64+40米的預應力混凝土連續箱梁，全長144m，橫截面為單箱單室。三跨變截面預應力混凝土連續預應力混凝土連續梁，其縱向預應力筋采用公稱直徑為15.2mm，其技術條件符合GB5224標準，抗拉強度標準值為fpk=1860MPa,彈性模量為Ep=195GPa的預應力鋼絞線。主橋按懸臂澆筑法施工，以16號墩、17號墩為兩個T構，單T劃分9個梁段，施工時最大懸臂長度27m，懸臂澆筑最大長度3.5m，最大重量1149KN，單T澆筑最大不平衡力控制在80KN以內。合攏段先施工邊跨合攏段再施工中跨合攏段。
三、施工工藝及質量控制
1、0#梁段施工
0#梁段施工，首先通過預埋在主墩墩身里的特制點板，用“N”型萬能桿件拼組桁架式扇形托架，四片主桁聯結形式桁架式結構，其上鋪設兩層型鋼墊梁。支架預壓采用液壓千斤頂施加集中力進行等效預壓，以消除支架的非彈性變形，然后立模、澆筑0#。0#梁段外模采用大塊鋼模板，以確保梁體的外觀質量。
2、掛籃懸臂施工
0#梁段施工完成后，在其上部拼裝掛籃，掛籃是懸臂澆筑法施工的主要設備，它可沒軌道走行，支承在已完成的梁段上，用以進行下一個梁段的施工。
1)掛籃構造
大橋箱梁的懸臂施工采用三角桁架掛籃進行施工, 采用三角掛籃施工，結構簡單，受力明確，承載力大，施工簡便、裝拆容易，行走方便。掛籃由主縱桁梁、底籃、懸吊及后錨系統、行走系統、內外模架及內外模板、張拉平臺等部分組成。
2)掛籃的安裝
掛籃所有構件在陸地上制作完畢后用吊車吊至已澆注好的0～ 1# 塊橋面上, 人工組裝。外模在施工0# 和1# 梁段時用吊車安裝, 掛籃組裝完成后用滑梁掛在掛籃橫梁上, 最后安裝底模平臺。安裝就位時，保證掛籃的左右兩側前支腿同步，且采用剛性支墊，支墊面要求平整，距離兩端為50cm的距離。
3)掛籃行走及定位
前一梁段梁體澆筑完成并實施縱向預應力筋張拉壓漿后，在已澆梁段上對稱鋪設掛籃自錨縱梁，該縱梁由2cm厚鋼板組焊而成，定位在預留豎向預應力筋上（未張拉），并將其固定。頂起主桁梁，掛籃的前支點與走行縱梁之間鋪設多根小圓鋼，以減小掛籃帶重前移時的摩阻力，掛籃的后支點通過專用的夾輪將掛籃的尾端反扣在走行縱梁上，防止掛籃帶重前移時傾覆。掛籃行走之前，應將內、外模板與梁段砼徹底分離，并落在能隨掛籃一起滑動的鋼梁之上。兩端采用2臺10T手拉葫蘆對稱慢速牽引，到位后用全站儀定位。
4)掛籃懸澆施工。
掛籃行走就位, 調整底模板、翼板標高、軸線位置。綁扎箱梁底板、腹板鋼筋, 安裝預應力束管道及豎向預應力筋。就位內模,綁扎箱梁頂板、翼板鋼筋, 安裝定位頂板縱向預應力束管道和橫向預應力束。澆筑箱梁混凝土, 為了保證T 構兩側受力平衡, 混凝土澆筑時, 用兩臺混凝土泵送機對稱澆筑。澆筑結束后馬上進行預應力管道清洗, 混凝土成型后適時覆蓋灑水養生。
5)預應力工藝
梁段預應力張拉必須在該梁段混凝土強度及彈性模量達到設計值的100%，砼齡期不少于6天后方可張拉。預應力筋張拉順序按從外到內左右對稱張拉。
張拉程序：0――初應力――張拉應力（σk）的10%――σk（持力3分鐘）錨固
3、邊跨的施工
邊跨不對稱的現澆梁段采用在已澆懸臂段和過渡墩上架設吊籃進行施工。其現澆梁段利用掛籃施工，施工方法同主跨。邊跨施工等混凝土強度達到設計要求后，分批張拉預應力筋，然后壓漿封錨。
4、合攏段的施工
在各T構懸澆完成后，即可進行全橋的工作，合攏段的施工是結構體系轉換前一道重要工序，應嚴格按照設計程序和施工工藝要求，科學組織施工，確保工程質量。
1)合攏段施工順序
首先安裝兩邊跨現澆支架，立模澆筑、邊跨。其次澆筑兩邊跨合攏段混凝土。然后拆除墩頂臨時支座，拆除前將墩上永久支座鎖定，防止支座滑移，臨時支座拆除時注意一個墩上的臨時支座同時拆除。最后施工完成中間合攏段施工。
各合攏段預應力束張拉的順序是：先頂板后底板，稱短束后長束，每次對稱張拉2束，頂板、底板交錯進行，直至全部張拉完成，每一合攏段張拉完成后再壓漿。
2)合攏段施工的方法及措施
①掛籃的拆除和模板安裝
T構施工完畢后，拆除T構上的掛籃，邊跨合攏段的施工，可利用直線段模板及支架吊起一段。其它中間跨合攏段直接應用掛籃上的模板進行施工。將掛籃底模平臺錨于合攏段外側梁段底板上，外側模懸吊與于該梁段翼板上，內模置于底板頂面，內外模間用對拉螺栓拉緊。
②合攏梁段混凝土臨時鎖定措施
由于氣溫的變化以及各種因素的影響，會導致合攏段混凝土拉裂或壓壞，我們用剛性支承臨時鎖定合攏兩端，使其成為可以承受一定彎矩剪力的牢固結點。鎖定溫度應符合設計規定，支承一定在與兩懸臂端牢固頂緊，并必須保證支承頂面強度、質量。設置剛性支承以前，應完成合攏段鋼束以及張拉準備工作。
③合攏段施工質量控制措施
合攏段是連續梁施工的關鍵,為確保合攏段的施工質量，應采取以下特殊措施：a.為保持混凝土澆筑過程中梁體受力不變，在中跨合攏段外側梁段預壓重量等于合攏段重量一半的水箱，隨混凝土的灌筑分級放水。b.選擇一天中溫度最低的時間段內灌筑混凝土,合攏前側定梁段高程，其高差必須在設計規定的范圍內。c.為防止出現由于新澆混凝土自身收縮引起的裂紋，合攏段混凝土使用微膨脹混凝土。d.為盡快提高合攏段混凝土早期強度除加入適量早強劑外將合攏段混凝土強度提高一個等級。e.加強養護，在全跨范圍內的頂板上鋪草袋灑水降溫。f.待合攏梁段混凝土達到設計強度后，按照設計張拉次序依次進行張拉錨固，臨時管道壓漿封固。
四、結束語
在掛籃懸臂施工具有受力明確、整體剛度大、變形小、使用機具設備少、拼裝快、施工精度易控制等特點，在鐵路橋梁連續梁中取得了廣泛應用。文中所述的鐵路橋梁連續梁掛籃施工控制要點針對性較強、內容簡單易懂，有助于保證施工的質量、進度和經濟效益，已經在工程建設中得到應用和推廣，取得了較好的應用效果。
參考文獻：
[1]雷俊卿.橋梁懸臂施工與設計[M].北京:人民交通出版社,2000.
