前言：中文期刊網精心挑選了樓書設計范文供你參考和學習，希望我們的參考范文能激發你的文章創作靈感，歡迎閱讀。

樓書設計范文1

關健詞: 樓梯 梯段 平臺 欄桿 樓梯分類 數量 疏散 荷載 彎矩 剪力

建筑空間的堅向組合交通聯系,依靠樓梯、電梯、自動扶梯、臺階、坡道以及爬梯等豎向交通設施。其中,樓梯作為豎向交通和人員緊急疏散的主要交通設施,使用最為廣泛。下面就樓梯設計的一些簡單參數進行說明。

1.樓梯的組成

樓梯一般由梯段、平臺、欄桿扶手三部分組成。

1.1梯段

俗稱梯跑,是聯系兩個不同標高平臺的傾斜構件。通常為板式樓梯,也可以由踏步板和梯斜梁組成梁板式梯段。樓梯梯段凈于寬是指完成墻面至扶手中心線之間的水平距離或兩個扶手中心線之間的水平距離。每一梯段的踏步不應超過18級,亦不應小于3級。疏散用室外樓梯凈寬不應小于0.9 m。框架結構樓梯間的梯段寬度設計:a框架梁、柱凸出在樓梯間內時,除框架柱在樓梯間四角外,梯段和和休息平臺的凈寬應從凸出部分算起;b框架梁底休息平臺地面高度小于2.00m時,應采取防碰撞的措施。

1.2樓梯平臺

樓梯平臺分為中間平臺和樓層平臺。兩樓層之間的平臺稱為中間平臺,用來供人們行走時調節體力和改變進方向。而與樓層地面標高齊平的平臺稱為樓層平臺,除起著與中間平臺相同的作用外,還用來分配從樓梯到達各樓層的人流。樓梯休息平臺的最小寬度不應小于梯段凈寬度。梯段改變方向時,扶手轉向端處的休息平臺最小寬度不得小于1.2m。連續直跑樓梯的休息平臺寬度不應小于1.1m。

1.3欄桿扶手

設在梯段及平臺邊緣的安全保護構件。樓梯至少于一側設置扶手。梯段凈寬度達三股人流時應兩側設扶手;達四股人流時,宜加設中間扶手。

室內樓梯扶手高度:自踏步前緣算起,不宜小于0.90m;靠梯井一側水平長超過0.50m時,其高度不小于1.05m。室外樓梯臨空處應設置防護欄桿,欄桿離樓面0.10m高度內不宜留空。臨空高度在24m以下時,欄桿高度不應低于1.05m;臨空高度在24m及24m以上時,欄桿高度不應低于1.10m。疏散用室外樓梯欄桿扶手高度不應小于1.10m。多層公共建筑室內雙跑疏散樓梯兩梯段間(梯井)的水平凈距(是指裝修后完成面)不宜小于0.15m。住宅梯井凈寬大于0.11m時,必須采取防止兒童攀滑的措施,樓梯欄桿的垂直桿件間的凈空不應大于0.11m。

2.樓梯的坡度

一般控制在380以內。

3.樓梯形式

4.樓梯數量的確定

4.1 公共樓梯和走廊式住宅一般應取二部樓梯,單元式住宅可例外;

4.2 2～3層的建筑(醫院、療養院、托兒所、幼兒園除外)符合下列要求,可設一個疏散樓梯:

耐火等級 層數 每層最大建筑面積(m2) 人 數

一、二級 二、三層500 第二層與第三層人數之和不超過100人

三級 二、三層 200 第二層與第三層人數之和不超過50人

四級 二層 200 第二層人數之不超過30人

4.3 九層和九層以下,每層建筑面積不超過300 m2,且人數不超過30人的單元式住宅可設一個樓梯;

4.4 九層和九層以下建筑面積不超過500 m2的塔式住宅,可設一個樓梯。

5.樓梯的計算

板式樓梯和梁式樓梯是建筑中最常見的樓梯形式,下面著重介紹一下板式樓梯的計算要點。

5.1梯段板

梯段板按斜放的簡支梁計算,它的正截面是與梯段板垂直的,樓梯的活荷載是按水平投影面積計算的,板厚取其水平長度的1/25~1/30,計算跨度取水平凈跨長ln。則梯段板(簡支斜梁)在豎向均布荷載q作用下的最大彎矩Mmax,等于其水平投影長度的簡支梁在q作用下的最大彎矩;最大剪力Vmax,等于其水平投影長度的簡支梁在q作用下的最大剪力值乘以cosā(ā為梯段斜板與水平線夾角)。 如下:

Mmax=(q.ln2)/8

Vmax=(q.ln. cosā)/2

考慮到梯段板與平臺梁整澆,平臺對斜板的轉動變形有一定的約束作用,故計算板的跨中正彎矩時,常近似取Mmax=(q.ln2)/10。

截面承載力計算時,斜板的截面高度應垂直于斜面量取,并取齒形的最薄處。

5.2平臺板和平臺梁

平臺板一般設計成單向板,可取1m寬板帶進行計算,平臺板一端與平臺梁整體連接,

另一端可能支承在磚墻上,也可能與過梁整澆。跨中彎矩可近似取M=(q.ln2)/8。考慮到板支座的轉動會受到一定約束,一般應將板下部鋼筋在支座附近彎起一半,或在板面支座處另配蓋筋,伸出支座邊緣長度為ln/4。平臺梁的計算同一般簡支梁,跨中最大彎矩Mmax=

(q.l2)/8,支座最大剪力Vmax=(q.l)/2。

參考資料:

[1]《民用建筑設計通則》GB50352-2005

[2]《全國民用建筑工程設計技術措施2009》

[3]《住宅設計規范》GB50096-1999(2003年版)

作者簡介:

第一作者簡介:歐麗超,女 ,1982.12 ,助理工程師 ,北京新紀元建筑工程設計有限公司

第二作者簡介:陳鋼 ,男 ,1980.09 ,助理工程師 ,清華大學建筑設計研究院

樓書設計范文2

【關鍵詞】多塔結構；地下室；大底盤

引言

高層建筑是隨著經濟的發展和建筑用地要求應運而生的，隨著經濟的蓬勃發展，土地資源集約化利用日漸凸顯，由于地基承載力及結構穩定等方面的原因，高層建筑均帶有地下室，一層或多層；或者兩棟或多棟高層建筑裙房部分因建筑功能需要而相連，因此多塔大底盤建筑結構成為了主要的建筑方向。相對而言，建筑技術在實踐中更為成熟，被廣泛投入建設。但對結構設計而言多塔要比單塔復雜得多，如何按照規范精神，進行多塔結構的抗震設計和計算分析，成為結構設計應當著重解決的問題。

1、 概述

進行多塔樓結構設計之前，首先要了解多塔結構的定義。根據《高層建筑混凝土結構技術規程》[2] 2.1.15及條文說明，多塔樓結構定義為“未通過結構縫分開的裙樓上部具有兩個或兩個以上的塔樓結構”。首先我們應區分大底盤地下室的多塔樓結構（地面以上無大底盤）與多塔樓建筑（地面以上有大底盤）的不同。多塔樓結構設計應根據地下室及裙房的不同情況進行分析。具體分類有以下幾種（圖1），并對各種情況進行相應的討論：

圖1

2、多塔樓帶地下室

《高層建筑混凝土結構技術規程》[2] 2.1.15條文說明對多塔樓結構的定義做出了進一步的解釋：“多塔樓結構是在裙樓或大底盤上有兩個或兩個以上的塔樓的結構，是體型收進結構的一種常見例子。一般情況下，在地下室連為整體的多塔樓結構可不作為本規程第10.6節規定的復雜結構，但地下室頂板宜符合10.6節多塔結構設計的規定。” 根據朱炳寅在《高層建筑混凝土結構技術規程應用與分析》中寫道：“一般情況下，僅地下室連為整體的多塔樓結構，可不認定為《高規》第10.6節規定的復雜結構，但地下室頂板設計應考慮多塔樓結構的影響，除滿足嵌固端樓板的要求外，還應符合《高規》第10.6節的相關設計規定。”由此可見，對于地下室上有兩個或兩個以上塔樓的結構，當地下室頂板低于室外地坪時，無論地下室頂板能否作為上部的嵌固部位，都可將各個單體分別進行計算分析及設計，不需考慮各個塔樓間相互的影響，僅需考慮各單體相關范圍內的影響。但當地下室頂板不能作為嵌固部位時，規范并未有具體的規定，個人認為應區分不同情況（即地下室頂板實際存在的嵌固及地下一層的地面或以下的樓面作為嵌固兩種情況）對上部結構進行包絡設計。

3、多塔樓帶地上裙房

多塔樓高層建筑結構的主要特點是在多棟獨立高層建筑底部有一連成整體的裙房，形成大底盤。大底盤多塔樓高層結構在大底盤上一層突然收進，屬于《高規》中豎向不規則結構。當大底盤上有2個或2個以上的塔樓時，結構振型復雜，并會產生復雜的扭轉振動。

分析表明，多塔樓結構振型復雜，且高振型對結構內力的影響大，當各塔樓質量和剛度分布不均勻時，結構扭轉振動反應大，高振型對內力的影響更為突出。因此《高規》規定多塔樓結構各塔樓的層數、平面和剛度宜接近；塔樓對底盤宜對稱布置，減小塔樓和底盤的剛度偏心。

多塔樓結構屬于復雜高層建筑，通過控制位移比不應大于該樓層平均值的1.4倍來限制平面布置的不規則性，避免產生過大的偏心而導致結構產生較大的扭轉效應。位移比控制計算應采用整體模型考慮各塔樓之間的相互影響，將各塔樓連同底盤作為一個完整的系統進行分析，各塔樓每層為一塊剛性樓板，各塔樓相互獨立。

多塔樓結構應將塔樓和底盤作為整體進行分析，并應采用不少于兩個力學模型，對計算結果進行分析和比較。同時為了保證各塔樓結構的合理性，也應進行必要的單塔獨立計算。

在多塔結構中，存在著大量的對稱或近似對稱振型，這就造成了較多的低階振型的振型參與系數為零或很小的情況，并且對于剛度和質量沿豎向分布越均勻、對稱的多塔結構，某些振型就越趨于對稱，振型參與系數也就越小。

多塔結構在高階振型下對地震反應的影響較大，當塔樓在大底盤平面上分布不均勻、不對稱且各塔樓的高度不同，質量和剛度分布不均勻時，高振型影響將會進一步加劇，在結構計算時應選取足夠多的振型數，應滿足振型參與質量不小于總質量90%的要求。

在多塔結構中因塔樓之間的相互作用，在裙房樓板中獎產生較大的內力和變形。因此，裙房樓板采用無限剛性假定是不成立的，應采用彈性樓板假定。

4、結語

當今高層建筑正日益向多功能方向發展，為滿足建筑體型多樣性和建筑多功能要求，近年來涌現出大量體型復雜的高層建筑，其中大底盤多塔樓就是很典型的一類。對在地下室連為整體的多塔樓結構，屬于一般的高層結構，塔樓對遠離塔樓處影響很小，滿足構造要求時，可將上部各塔樓分別進行結構計算分析。而對于多塔樓帶地上裙房，多塔結構在底盤上一層的平面布置有劇烈變化。上部結構突然收進，屬于豎向不規則結構；塔樓與底盤的結合部結構豎向剛度和抗力發生突變，容易形成薄弱部位；多個塔樓相互作用，使結構振型復雜，并且產生復雜的扭轉振動。大量震害實例說明，塔樓與大底盤結合部位及其上、下各一層的構件在地震中破壞最嚴重。為此，規范對多塔結構提出了比較詳細的抗震措施要求，在多塔結構抗震設計中，應當從概念設計出發，重視結構薄弱部位的分析，加強抗震構造措施，其要點是：（1）多塔結構振型復雜，且高振型對結構內力的影響較大，當各塔樓質量和剛度分布不均勻時，結構扭轉振動反應較大，因此各塔樓的樓層數、平面布局、豎向剛度及結構類型宜接近。（2）塔樓對底盤宜對稱布置，塔樓結構的綜合質心宜接近底盤結構的質心，塔樓與底盤質心的距離不宜大于底盤相應邊長的20%。（3）抗震設計時，帶轉換層塔樓不宜設置在底盤屋面的上層的塔樓內，否則應采取有效的抗震措施。如轉換層及上、下層的抗震應提高一級采用。（4）為保證大底盤與塔樓整體工作，底盤屋面板應加厚，不宜小于150mm，樓板鋼筋應雙層雙向布置，各層各方向最小配筋率不宜小于0.25%.屋面梁底筋、腰筋及不少于1/3的面筋通長布置。底盤屋面上、下一層的樓板也應加強構造措施。（5）多塔樓建筑結構的各塔樓的層數、平面和剛度宜接近。

參考文獻：

[1]GB50011―2010 建筑抗震設計規范[S]. 北京：中國建筑工業出版社，2010.

[2]JGJ3―2010 高層建筑混凝土結構技術規程[S]. 北京：中國建筑工業出版社，2010.

[3]GB 50010-2010 混凝土結構設計規范[S]. 北京：中國建筑工業出版社，2010.

[4]朱炳寅，高層建筑混凝土結構技術規程應用與分析. 北京：中國建筑工業出版社，2012..

樓書設計范文3

關鍵詞：帶壓堵漏；密封；法蘭夾具

中圖分類號： TE969 文獻標識碼： B 文章編號： 1673-1069（2016）35-178-2

1 法蘭夾具結構及計算

石油化工行業中，法蘭處的泄漏是最為常見的。而法蘭夾具的設計合理與否是帶壓堵漏成功與否的關鍵。

1.1 夾具結構

法蘭夾具的基本結構見下圖1。該夾具是由兩個半圓形的構件組成，夾具本體經機械加工而成，耳板與夾具采用焊接形式連接，兩個構件是用螺栓連接在一起，形成一個整體，最終作為法蘭泄漏處的新的密封空腔。

1.2 相關尺寸說明

①夾具的內徑D內：原則上等于泄漏的法蘭外徑，但該尺寸需要通過實際測量確定。因為各生產裝置所用的法蘭標準種類比較多，又由于法蘭制造時的偏差及長期運行造成的金屬材料表面氧化等，都影響法蘭外徑的實際尺寸。所以，夾具的內徑D內必須經現場測量法蘭外徑后確定。

夾具內徑D內與法蘭外徑之間的允許間隙尺寸：包括測量法蘭外徑誤差、夾具制造偏差及其熱膨脹量在內，總的間隙量應控制在0.1～0.5mm范圍內。允許間隙量的大小與系統壓力高低成反比。即系統壓力越高，間隙量應越小。

②夾具的外徑D外，先要計算出夾具的厚度a（后面詳細介紹a的計算公式），D外=D內+2a。

③夾具凸臺內徑d：為了減少空腔的容積和密封劑的消耗量，同時便于安裝夾具，法蘭夾具設計成帶有凸臺的結構。凸臺內徑以不接觸原法蘭螺栓為原則，按實際尺寸確定。具體方法是：測量泄漏法蘭的外邊緣與緊固螺栓之間的最小凈距，然后用法蘭外徑減去該距離的二倍即得到凸臺內徑d的數值。為了得到較準確的數值，需要在泄漏法蘭圓周內測量4～5點，取其中的最大計算尺寸作為凸臺內徑d的最終數值。

④夾具凸臺寬度b：通過對兩片法蘭之間的間隙進行測量后確定。最少在法蘭圓周內測量4～5點，取其中的最小尺寸。

⑤夾具寬度B：以兩片法蘭的間隙尺寸b為基礎，向兩側分別延伸10～20mm。法蘭公稱直徑大，系統壓力高，夾具寬度需要相應的加大。

⑥密封劑注入孔：孔數與孔位的配置應盡量減少密封劑在注入區段內的流動距離、減少擠壓力對夾具的負荷。孔數等于泄漏法蘭的緊固螺栓數。泄漏法蘭有多少個螺栓就配多少個注入孔。一般設M12內螺紋與標準注射閥連接，配鉆φ4mm密封劑通道。夾具上的注入孔在安裝時要放在兩個螺栓之間的位置。

⑦耳板定位：夾具耳板焊接在剖分面上5～10mm處，用來連接兩片法蘭夾具。

⑧夾具厚度a：由后面的強度計算確定。

1.3 夾具計算

1.3.1 受力分析

密封劑在空腔內以最大擠壓力p注作用在夾具的內壁，經多點分別注入后，由局部擠壓力過渡到均勻分布。另外，還有系統壓力以均布載荷同時作用在夾具內壁。由系統壓力和單點擠壓到均布擠壓的合力F可以用以下公式推導。見圖2。

合力F=dF?sinθ

dF=ds?p=dl?B?p=R中?dθ?B?p

合力F=R中?dθ?B?p?sinθ=2R中?B?p

=D中?B?p（1）

式中ds：單位角度所對應的面積，單位mm2；

p：單位面積上夾具所承受的壓力（即壓強），單位MPa；

dl：單位角度所對應的弧長，單位mm；

B：夾具寬度，單位mm；

a：夾具厚度，單位mm；

R中：夾具半中徑，單位mm；

D中：夾具中徑，單位mm；

D內：夾具內徑，單位mm。

1.3.2 夾具的緊固螺栓截面計算

夾具是由兩個半圓構件組成的，通過螺栓將兩側耳板連接在一起。假設連接螺栓數目為n條，每條螺栓所承受的拉力為T，則兩側緊固螺栓所承受的總拉力nT應與夾具均布內壓合力F相平衡。

即 nT=F

T=

螺栓截面積A==（2）

式中，[σ]t――螺栓在t℃時的許用應力，單位MPa。

1.3.3 夾具的厚度計算

為了保證夾具具有足夠的強度，應使夾具截面上的應力不高于所用金屬材料的許用應力。

即=≤[σ] （3）

式中，S――夾具的截面積，單位mm2。

把（1）式代入（3）式得≤[σ]（4）

式中，[σ]――金屬材料的許用應力，單位MPa。

如果夾具的各部分不是整體制造，而是由幾塊焊接組成，則許用應力要乘以一個與焊縫結構等有關的焊縫系數?。

（4）式變成≤[σ]??（5）

把D中=D內+a帶入（5）式，整理可得夾具的厚度a

a=（6）

由于帶溫帶壓封堵泄漏，夾具必然受泄漏介質的溫度影響，因此，應把改成金屬材料在實際工作溫度下的許用應力[σ]t。

最終公式應為a=+C （7）

式中，P――系統壓力或密封劑擠壓力，MPa，按照《中國石油化工總公司帶壓堵漏技術暫行規定》及經驗，P的選取應按照以下原則確定：系統壓力低于7 MPa時，以擠壓力為主，P取7 MPa；系統壓力大于7 MPa時，按系統壓力選取。

D內――夾具內徑，單位mm

[σ]t――t℃夾具材料的許用應力，單位MPa

?――焊縫系數，無單位

C――厚度附加量，單位mm

參 考 文 獻

樓書設計范文4

關鍵詞：彩鋼板 屋面 漏水 銹蝕 防水

中圖分類號：TU7 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）06（a）-0052-02

輕型鋼結構建筑以其自重輕、抗震性能好、施工快和污染小等獨特的發展優勢，已經廣泛應用于工業廠房、庫房、體育館、展覽管等工程項目中。但隨著時間的推移，輕鋼房屋的彩鋼屋面出現滲漏的現象日益突出。

我院設計的寧鄉某聯合廠房鋼結構廠房，原設計屋面采用熱鍍鋅C型檁條和鍍鋁鋅彩鋼板維護，廠房于2007年8月開始施工，2009年6月竣工。在廠房施工和使用過程中，出現屋面銹蝕及滲漏情況：

（1）廠房屋面天溝局部銹蝕嚴重，并存在嚴重淤積堵塞。

（2）廠房屋面氣窗局部銹蝕嚴重，氣窗端部出現銹蝕密集區，部分氣窗構件已損壞。

（3）廠房上部靠天溝部分墻面鍍鋅檁條出現銹蝕。

（4）女兒墻內側彩板和頂部蓋板不同程度銹蝕。

（5）屋面彩鋼板銹蝕區域比較分散，廠房的各區域均有分布，屋面鋼板腐蝕主要集中區域在車間連接處，氣窗端部。整個聯合廠房屋面均有不同程度的屋面彩板腐蝕情況出現，但多處局部有銹蝕密集狀況。（見圖1）

影響彩色輕型鋼屋面防水質量的因素很多，本文通過對從彩鋼屋面的構造、面板選材及連接形式研究、分析了可能的漏水原因、提出了整改設計，取得了一定的成效。

1 彩鋼屋面的構造和連接

彩鋼屋面的構造是由結構層、保溫層和面板層構成，結構層以“C”型鋼和“Z”型鋼為主；保溫層現場填充時多為玻璃絲棉、巖棉，當保溫層為聚苯或聚氨酯時，通常與彩鋼板在工廠內預先復合成型（稱為彩鋼復合夾芯板）；面板層主要有彩色壓型鋼板、彩鋼復合夾芯板。依據面板層的選用不同，彩鋼屋面可大致分為單層彩鋼板屋面、雙板現場復合屋面和彩鋼復合夾芯板屋面。

彩鋼屋面板的長向連接主要是搭接，即上坡板壓下坡板，搭接處設置專用防水密封膠；屋面板側向連接方式主要有搭接連接、暗扣式連接、咬合暗扣式連接。

2 彩鋼屋面的漏水原因

2.1 設計因素

（1）建筑結構選型缺少綜合考慮。

①結構剛度小：輕鋼結構與普通鋼結構的不同之處，在于其允許結構產生較大的變形，主要體現在梁的撓度和柱的側移。一方面，如果梁的撓度太大，會導致屋面積水，而積水現象的發生，又進一步加劇了梁的撓度，從而導致漏水更加嚴重；另一方面柱頂側移太大，會導致屋面板的連接部位發生錯位現象，從而引發漏水，漏水的部位很難確定，并且可能改變，所以維修十分困難。

②板型選取不當：對于暗扣式和咬合式的板型，由于屋面板板肋較高且不漏螺釘，排水比較通暢，一般適用于屋面坡度比較平緩的屋面。屋面板材型號要根據泄水坡度、坡長合理選擇，坡度小、坡長長的屋面應盡量選用波高較高的暗扣式或咬口式板型。在風力較大的地區，應盡量采用暗扣式或咬口式板型，因為搭接式板在風力作用下板縫容易被掀開或發生變形，加劇滲漏。

（2）排水組織不到位。

①工程屋面坡度過小，屋面雨水排泄不暢從而使得屋面積水，造成屋面滲漏現象的發生。

②內天溝設計缺陷：天溝的大小應通過計算屋面排水量確定；天溝應選用厚度不小于3 mm的鋼板，厚度過小時焊接時容易焊透形成孔洞缺陷造成漏水；內天溝在有條件時應設計溢流構造，減小天溝蓄水壓力。

③落水口太少：落水口太少時，天溝的蓄水壓力較大，會造成天溝水通過與屋面板縫隙流入室內甚至漫上屋面，造成事故；落水口的數量和大小應依據屋面排水量和天溝蓄水能力綜合計算確定。

（3）構造措施不完善。

彩鋼屋面滲漏的多數原因是構造措施不完善造成的，像檐口、屋脊部位等一般是因為構造措施不當造成漏水。檐口部位反水滲漏的主要原因是屋面外板與天溝沿之間未安裝泡沫堵頭。屋脊部位漏水的原因主要有兩點，一是屋脊包件縱向搭接采用拉鉚釘連接，熱脹冷縮和風壓作用變形導致鉚釘松動隙變大或鉚釘斷落，造成漏水，二是屋脊包件翻邊尺寸太小，蓋板下沒有堵頭時，雨水在風力作用下流過屋脊處屋面板對接縫，形成大面積滲漏。

①施工因素。

彩鋼屋面漏水許多時候不單單是設計因素，往往是施工單位在施工中違規操作造成的，所以嚴格控制施工質量也是鋼結構防水的一個重要方面。

②使用因素。

很多輕鋼屋面在最初建成的1到2年內為發生漏水現象，而隨著時間的推移，慢慢出現漏水點并不斷增多。除了材料老化造成漏水，輕鋼屋面的滲漏還有使用維護的因素存在，像屋面堆載或安裝設備造成滲漏，天溝防水層人為破壞造成滲漏等等。因此天溝的防水層應以1年為單位進行檢修維護，避免漏水的發生。

3 針對寧鄉某聯合廠房鋼結構廠房屋面出現的銹蝕及滲漏的整改設計

根據現場抽樣檢測結果及分析現場屋面滲漏的實際情況，為避免對廠房的正常使用及生產安全造成影響，同時控制屋面改造的造價，確保處理后屋面正常使用年限能達到10年，建議對廠房屋面構件進行如下方式修補。

3.1 屋面天溝

銹蝕嚴重部分按原設計用3.0 mm鍍鋅鋼板（Q235）進行更換，其他銹蝕不嚴重部分經除銹處理后，并按原設計選用的國標圖集做好防腐處理。落水管應逐根疏通，并增加落水斗和整流罩。

3.2 屋面氣窗

彩板全部更換，氣窗構件根據銹蝕程度，更換或除銹后全部做防腐防銹處理。

3.3 車間外墻面

根據檁條和墻板的銹蝕情況，更換或除銹后做防腐防銹處理。

3.4 女兒墻內側彩板和頂部蓋板

根據銹蝕情況進行局部更換。

3.5 屋面彩鋼板

根據銹蝕情況，可采用如下兩種方案進行處理。

方案一：屋面鍍鋁鋅彩鋼板外板全部更換，彩鋼板規格及參數：基板類型：熱鍍鋁鋅合金基板、屈服強度不小于320 MPa，基板厚度：0.53 mm，鋁鋅合金鍍層重量：75/75（正反二面均為75 g/m2）；板型：層面板采用360°直立鎖邊，其它要求同原設計。總造價270萬元。

方案二：更換局部銹蝕嚴重的屋面彩鋼板，再對屋面滿鋪PVC卷材處理。滿鋪防水卷材以進口純丙烯酸乳液為基料，添加特種鐵銹轉化劑、活性金屬粉、金屬清洗劑、表面活化劑、結合劑等。330萬元。

關于屋面處理，方案一為經濟性最優方案，但由于廠房已全部施工完成，加大了換板的施工難度，施工中應注意從構造措施和施工工藝方面來避免產生彩板的涂層破壞，形成銹蝕點，并注意在使用過程中的正常維護。

屋面處理方案二為處理效果最佳方案，具有化學腐蝕保護和電化學腐蝕保護雙重功效，密閉性能好、耐候性強、延伸率好，施工簡單、速度快，維護周期長、后期維護成本低。

最終廠方按照方案二實施屋面防水處理（見圖2）。

通過此次屋面整改，基本解決了彩鋼屋面的屋面漏水問題，取得了良好的改造效果。此次整改工程設計提醒我們彩鋼屋面的防水是一項系統工程，在設計時應盡可能完善、安裝要規范、使用要合理，才能減少或避免漏水問題的發生。

參考文獻

[1] 付國平.彩鋼屋面的防水構造及施工技術[J].建筑技術，2004（4）.

[2] 盧俊光.鋼結構屋面漏水的原因及防治措施淺析[J].中小企業管理與科技，2009.

樓書設計范文5

關鍵詞：建筑設計 設計概念合理優化設計

1 前言：發展設計事業的初期，設計者雖然把目標放在城市的住宅設計上，但對商業設計的市場從未忽視過，隨著時代的發展，無論是辦公室、酒店、餐廳、商場，還是住宅等各類工程在設計上是向往自由自在、我行我素的創意空間。隨著設計業的蓬勃發展，設計者對每一個新的工程就是一項新的挑戰，他們將會全力以赴去創造自己的新作品。

2 工程概況：（效果圖）

本項目位于佛山市南海區桂城街道中央大街以北，聯河路以東地段，宗地面積14929.8平方米，土地用途為商務金融，批發零售，南海發展股份有限公司擬在該地塊新建展示企業文化形象，辦公等功能為一體的綜合辦公樓，旨在滿足公司總部及其職能管理部門的辦公需求，為社會提供優質的公共事業產品和服務，為股東創造持久的投資回報的企業使命和成為在全國有影響力的市政公用事業的卓越投資商和服務商的企業愿景，提高企業形象和市場競爭力。

3總圖及規劃設計及結構說明

3.1 區位與現狀分析

本項目位于廣東金融高新技術服務區B區B-03地塊，基地正南側規劃為南海金融廣場，建成后海八路隧道穿越廣場下方，為連接廣佛的交通要道，西向羅村，東至廣州。西側為聯河路，桂瀾大橋跨越佛山水道，北向為一河兩岸高尚住宅區，南至桂城禪城，沿聯河路東側規劃為中央公園，西側為全民健身公園，視野景觀良好。西南側為千燈湖公園，保利花園與基地隔南海金融廣場相望，千燈湖公園內部保利水城為大型購物中心，相隔不遠的南向為保利洲際酒店。基地周邊商業氣氛濃厚，自然景觀良好，將成為南海商住金融于一體的核心地段。

3.2規劃設計理念

本項目旨在積極響應佛山市南海區政府提出的構建“五星級南海”的戰略要求，實現南海發展“做市政公用行業一流企業，實現從優秀到卓越”的新跨越戰略，彰顯市政公用行業運營商的高科技特色和文化底蘊，同時本項目位于廣東省金融高新區，因此設計方案在充分考慮區域環境的同時，應力求在該區域成為具有鮮明特征的標志性建筑，體現南海發展股份有限公司創新，有為，發展的公司形象，達到和諧共生，長流不息的生態經營理念．

3.3結構說明

本方案塔樓外形旋轉上升，外立面有多道向上的彎曲輪廓線，而平面是隨著外輪廓而每層變化的多邊形。在此多邊形平面內含貫通全樓的34M×46 M矩形布局平面，此矩形平面布置規則，外框內筒，可作為大樓的主結構平面，因此根據此主平面布置，該工程擬采用鋼管混凝土框筒結構，受力簡潔合理，而多邊形平面的邊角則布置隨著外形弧線延伸的鋼管混凝土斜柱，這些斜柱塑造了外形的同時，也與其他墻柱形成整體，共同參與結構工作

4內部功能布置

本方案裙樓首層和二層為對外商業，其中首層為單內廊兩側商鋪布置，人流可由東側廣場直接由各商鋪進入裙樓商業。裙樓三層為公司內部使用的食堂，餐廳，游泳池及相關康樂設施。四層為會議區，包含一個800人的會議中心及一個多功能會議室，可供公司內部或出租使用。塔樓部分五至三十四層為對外出租使用，可靈活分割為大空間開敞式辦公或小空間間隔辦公，并結合立面造型在不規則空間處營造綠色空中花園，為辦公提供休憩娛樂空間。頂部五層為公司內部使用，坐擁南海金融廣場，中央公園，保利花園，千燈湖公園一覽無遺，景觀良好，視野開闊。

5 設計構思

5.1總圖布局

本方案由四層裙樓及一棟塔樓構成，并配有兩層地下車庫，總建筑面積107188平方米，其中地上建筑面積為85640平方米，地下建筑面積為21548平方米，建筑總高度為168.8米。四層裙樓成東西向條形布置于基地西側，其中基地東側，南側及北側為商業廣場，東側廣場為出租物業及本公司辦公入口廣場，南北兩側為裙樓商業入口廣場，基地西側設置消防車道，并接入北側的濱江二路及南側的中央大街形成消防環道。在基地西北角和西南角設置地下車庫出入口，滿足地下車庫出入口要求。裙樓柱網布置規整，經濟實用，保證地下室較高的停車率。39層塔樓結構規整，在自身造型旋轉的同時與裙樓形成一定的夾角，微小的角度變化使塔樓和裙樓的交接顯得動感十足，富于變化，同時也能兼顧地下室柱網的規整經濟，保證合理的停車率。裙樓和塔樓在西側形體交界處形成灰空間，為下部商業提供良好的休閑娛樂空間，使原本單調的線性商業流線變的節奏起伏，富于變化。

5.2造型構思

本項目位于佛山市南海區高新技術服務區，周邊建筑形體基本以規則方形為主，如西南方向的保利洲際酒店，為規則方體造型，整體簡潔大方，同時本區域內同期將有大量超高層建筑即將動工，如何在高層林立的地塊中突顯建筑的地標性和獨特性，是本方案的重點和難點，結合城市環境，沿海八路由東至西行，沿途地標性建筑極少，缺少城市節點建筑及節點空間，城市整體印象不甚鮮明。

結合以上各點，本方案造型在結構規整的前提下突破傳統，大膽的運用曲線，輔以直線對比，三條棱邊曲線分別代表流經南海區域的三條水系，整體形象高聳挺拔同時又如流水般細膩柔滑。造型圍繞剛柔并濟的水的精神，水，滋潤萬物，是生命之源；水，看似柔弱，卻能把堅石滴穿；匯成洪流，更可穿峽破谷，一往無前，水很和善，但它卻又是什么力量都擋不住的，逢孔可入，遇石而繞。至剛易折，至柔無形，因此，剛柔并濟，柔中帶剛，曲直相成的建筑造型可以完美的體現企業積極沉穩，創新有為的企業形象。建筑形體旋轉向上，如水般柔順的線條，筆斷意連，建筑頂部略向內收，表皮框架蜿蜒生長，象征企業資源再生，價值循環，和諧共生，長流不息的經營理念。建筑表皮使用了不規則金屬遮陽板，分為大中小三個尺度，根據建筑曲面的不同角度布置相應的密度，如在西曬嚴重的西側可將遮陽板布置密度提高，由于曲面旋轉，在西向立面旋轉至南向景觀較好的朝向的過程中，遮陽板逐漸減少，形成了表皮漸變的獨特效果，同時降低了能耗，更為綠色，低碳和環保。鱗次櫛比的遮陽板反射陽光的同時，使建筑表面猶如平靜的湖面，水石明凈，波光粼粼。綜上所述，本方案在不犧牲經濟性的同時，在造型上突破常規，將為佛山市南海區抹上濃墨重彩的一筆

6 交通設計：

本方案交通組織采用人車分流，市政道路與基地內消防車道組成機動車環道，內部人行廣場貫穿基地南北，商業廣場四周開放，人流可由任意方向進入建筑，同時，廣場內部功能也略有細分，東側廣場入口為辦公出租物業及本公司內部使用，人流可直接進入塔樓，再由塔樓首層區分出租物業空間及內部使用空間，并由相關塔樓高速電梯直接到達辦公指定樓層。南北兩側廣場為商業入口廣場，人流可直接由該處直接進入商業裙樓，也可由辦公入口廣場，即裙樓長邊向指定入口進入。裙樓為南北向中央走道，商鋪兩側布置，走道兩側盡端布置垂直交通，方便人流上下。消防車道南北兩端布置地下車庫出入口，避開了市政道路交叉口，在基地外緣解決地下車庫出入口，避免了人車交叉。

7 經濟性分析

樓書設計范文6

關鍵詞：舒適度；自振頻率；峰值加速度；SLABFIT

Abstract : The verification of floor slab comfort index has been required by the following structure design codes: Technical Specification for Concrete Structures of Tall Building JGJ3-2010, Code for Design of Concrete Structures GB50010-2010, and Code for Composite Slabs Design and Construction CECS273:2010. Therefore, the control of floor slab comfort has become an important part of structure design in our country. The controlling standard for floor slab comfort is introduced and based on SLABFIT module of PKPM software, the calculation methods of vertical self-vibration frequency and the peak acceleration of vertical vibration are also presented in the paper.

Key words: comfort index, self-vibration frequency, peak acceleration,SLABFIT

中圖分類號： TU318 文獻標識碼：A文章編號：2095-2104(2013)

1 引言

隨著我國社會經濟的發展和人民生活水平的提高，人們不僅考慮樓板振動帶來的結構安全性問題，而且也開始逐步考慮到生活在該建筑里的人的舒適性問題。由于結構分析和設計技術的進步、施工技術的發展、新的高強輕質材料的運用、結構質量和阻尼的減少以及大空間結構在辦公室、商場、體育館、車站、展覽館等公共場所的運用，導致了現代建筑樓板結構更輕、更柔、跨度更大，樓板體系的豎向自振頻率越來越低。樓蓋結構在外界作用下，例如人行走、機械振動等，很容易產生較為顯著的動力響應，這些動力響應將給人的工作、休息乃至身體健康帶來巨大的影響，導致建筑中人的不舒適感，極大影響了建筑的使用功能[1]。

樓蓋結構舒適度控制近20年來已引起世界各國廣泛關注，英美等國進行了大量實測研究，頒布了多種版本規程、指南[2][3]。我國《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010（以下簡稱《高規》）的3.7.7條規定樓蓋結構應具有適宜的舒適度，并提出了對樓蓋結構豎向振動頻率和加速度峰值的要求[4]；《混凝土結構設計規范》GB50010-2010（以下簡稱《混凝土規范》）的3.4.6條規定了不同使用功能的混凝土樓蓋結構的最小豎向自振頻率[5]；《組合樓板設計與施工規范》CECS273:2010的4.2.4條也規定了樓蓋結構豎向振動頻率和加速度峰值的限值[6]。

2 設計中的問題

《高規》3.7.7的條文說明指出：“對于鋼筋混凝土樓蓋結構、鋼—混凝土組合樓蓋結構（不包括輕鋼樓蓋結構），一般情況下，樓蓋結構豎向頻率不宜小于3Hz，以保證結構具有適宜的舒適度，避免跳躍時周圍人群的不舒適。樓蓋結構豎向振動加速度不僅與樓蓋結構的豎向頻率有關，還與建筑使用功能及人員起立、行走、跳躍的振動激勵有關。一般住宅、辦公、商業建筑樓蓋結構的豎向頻率小于3Hz時，需驗算豎向振動加速度”。《高規》的附錄A給出了樓蓋結構豎向振動加速度計算的方法。其中A.0.1條建議：“樓蓋結構的豎向振動加速度宜采用時程分析方法計算”；A.0.2、A.0.3條給出了在已知樓蓋結構豎向自振頻率的前提下計算人行走引起的樓蓋振動峰值加速度的簡化方法。《混凝土規范》3.4.6條僅列出自振頻率的限值，《組合樓板設計與施工規范》的4.2.4條列出了自振頻率和加速度峰值的限值，但兩本規范均沒有明確給出自振頻率的計算方法。

由于傳統的結構設計僅計算樓蓋結構的承載力、撓度和裂縫，對其振動特性關注很少，設計人員在進行樓蓋舒適度設計時往往遇到以下困難：（1）《高規》、《混凝土規范》和《組合樓板設計與施工規范》均沒有給出樓蓋結構豎向自振頻率的計算方法，設計人員通常參考《多層廠房樓蓋抗微振設計規范》GB 50190-93[7]進行近似計算，但適用的樓蓋結構形式有限；（2）應用《高規》A.0.2和A.0.3條計算峰值加速度時，樓蓋結構阻抗有效重量ω難于確定，特別是對于樓蓋的結構形式比較復雜的情況；（3）《高規》A.0.2和A.0.3條的簡化計算方法僅針對一般的住宅、辦公、商場的人行走引起的振動，不適用于計算舞廳、健身房等有節奏運動引起的樓板振動；（4）按《高規》A.0.1條的建議采用時程分析方法計算時，《高規》沒有明確應采用的激勵荷載。

3. SLABFIT軟件簡介[8]

SLABFIT是PKPM系列軟件中一個旨在為用戶提供樓板舒適度分析的專業模塊。利用該模塊，結構設計人員可以對復雜樓板結構進行自振模態分析和動力學時程分析。SLABFIT模塊接力PKPM系列軟件中的PMCAD模塊進行計算，以單層樓面結構作為分析對象，基本思路為：選取PMCAD中的一個樓層作為分析模型，將與樓板相連的墻、柱簡化為彈性支座，對樓板施加動力荷載（包括固定荷載和移動荷載），計算樓板的自振模態和動力學時程響應，根據第一自振頻率和最大加速度響應來判斷樓板是否滿足規范給定的舒適度要求。其功能主要包括如下幾點：（1）從PMCAD中讀取樓板模型，將與樓板相連的墻、柱、支撐等構件自動轉換為等效彈簧約束；（2）選擇全層樓蓋或者樓蓋的部分區域作為分析對象；（3）給樓蓋的目標區域施加動力學荷載，包括固定時程荷載和移動時程荷載；（4）對樓蓋結構進行模態分析，計算其自振頻率和振型；（5）對樓蓋結構進行動力學時程分析，提供兩種方法：模態疊加法和直接法；（6）顯示樓蓋的自振頻率和振型圖；（7）顯示樓蓋結構的最大加速度包絡圖；（8）顯示樓蓋結構最大加速度位置對應的加速度時程曲線。目前，SLABFIT還沒有“動力荷載庫”，施加在樓板上的動力荷載需用戶輸入。

4. 人行走和有節奏運動的動力荷載

人行荷載可能由單人行走、也可能由很多人共同活動引起，荷載作用點不斷改變，作用效應與人的步頻、體重等因素有關。通常，人行走和有節奏運動對樓蓋結構的激勵采用不同的荷載函數[1]。

4.1 人行走的荷載模型

人行走的荷載模型適用于一般住宅、辦公、商業建筑等的樓蓋結構，采用單個集中荷載來模擬。荷載函數采用下式：

(1)

其中，——人行走荷載的第一階頻率，取1.6~3.2Hz。

當人行走荷載的第一階頻率與樓板豎向第一自振頻率相同或為的整數倍時，樓板振動能量最大，因此可取第一階荷載頻率=，n為整數，且1.6Hz≤≤3.2Hz。時程分析采用的荷載函數不宜少于5個周期，時間間隔宜取1/(72)或更小。

對比《高規》式（A.0.2-1）和（A.0.2-2），可以看出，式（A.0.2-1）是在=條件下，上述式（1）僅取第一項即

4.2 有節奏運動的荷載模型

有節奏運動的荷載模型適用于健身房、體育館內進行的有氧健身操、健美操和舞廳的跳舞等。另外，在體育館或體育場舉行比賽或大型音樂會時，觀看比賽和節目的觀眾會進行有節奏活動來吶喊助威，這些也包含在有節奏運動的范疇內。參與有節奏運動的人一般較多，與人行走荷載有較大差異，不能用單個集中荷載來模擬。傳統上，一般用等效均布動荷載來反映其對樓板體系振動的影響。等效均布動荷載的大小與參與有節奏運動的人數有關，可以根據人的體重和單位面積的人數得到等效均布動荷載。對于典型的有節奏運動，例如跳舞、音樂會、有氧健身操等，單位面積上的人數k可參考表1確定。

表1 單位面積上的人數（個/m2）

有節奏運動產生的力可以用下列荷載函數表示：

(2)

其中，——人的等效均布荷載，取；

——人的重量，一般取0.7kN；

——第i階荷載的動力因子；

——第i階荷載頻率，，其中=（n為整數），且在表2的范圍內；否則取與相接

近的第一階荷載頻率的上限或下限。

各參數取值見表2。

表2 “有節奏運動荷載函數”的參數

注：假定座位是固定的，對于無固定座位的情況，采用括號內數值。

與人行走荷載相似，時程分析采用的荷載函數不宜少于5個周期，時間間隔宜取1/(72)或更小。

5. 計算中應注意的問題

與結構設計中常規的強度、變形計算相比，驗算樓板舒適度時還需著重注意以下幾個方面。

5.1 不利振動點的選取

樓板的面積較大，不可能對每點均進行舒適度計算分析，通常根據結構平面布置的情況，選取幾個不利振動點進行計算分析。一般的，板跨度小于次梁跨度的0.4倍時，可以不考慮板變形的影響，不利振動點可選擇次梁最大撓度處。根據大量的工程經驗，連續樓板中間位置的振動較大，靠近樓板邊界的位置，一般有柱、墻等豎向構件，邊梁等構件剛度也較大，振動較小。在高層建筑結構中，筒中筒的結構體系比較常見，在內外筒之間的角部，當梁剛度較小時，需要考慮此處樓板的振動舒適度問題。

5.2 有效活荷載

計算需考慮有效活荷載，對正常使用狀態的活荷載予以折減。有效活荷載不同于結構設計的活荷載設計值，數值要小很多。有效活荷載的取值直接影響樓板結構的自振頻率，并進而影響樓板振動的加速度響應，因此需要慎重取用，取值可參考《高規》A.0.3條。

5.3 動彈性模量

動力荷載作用下，混凝土的彈性模量要大于靜荷載作用時的彈性模量，因此在計算中，對于鋼—混凝土組合樓板和混凝土樓板，混凝土的彈性模量可分別放大1.35和1.2倍。

6 結論

本文介紹了我國結構設計規范中對樓蓋結構舒適度的控制指標，分析了結構設計工作中存在的問題，基于PKPM系列軟件的SLABFIT模塊，介紹了樓蓋結構豎向自振頻率和豎向振動加速度峰值的計算方法。對于已掌握PKPM系列軟件結構設計流程的工程師，在進行樓蓋結構舒適度設計時，僅需按本文思路：（1）備份模型，在PMCAD中按本文5.2節調整活荷載、按5.3節調整彈性模量；（2）選取不利振動點，按本文第4節的荷載函數施加動力荷載；（3）設置樓蓋結構的阻尼比（可參考《高規》表A.0.2）。程序即可完成樓蓋結構的自振頻率和峰值加速度計算。對于結構設計人員，增加很少的工作量，即可完成樓蓋結構的舒適度驗算。

[參考文獻]

[1] 婁宇,黃健,呂佐超. 樓板體系振動舒適度設計[M]. 北京:科學出版社,2012.

[2] ATC Design Guide 1. Minimizing floor vibration[S]. Applied Technology Councial,1999.

[3] American Institute of Steel Construction, Canadian Institute of Steel Construction. Floor vibrations due to human activity (steel design guide series 11)[S]. 1997.

[4] JGJ 3-2010 高層建筑混凝土結構技術規程[S]. 北京:中國建筑工業出版社,2011.

[5] GB 50010-2010 混凝土結構設計規范[S]. 北京:中國建筑工業出版社,2011.

[6]CECS273:2010組合樓板設計與施工規范[S]. 北京:中國計劃出版社,2010.