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金屬板范文1

關鍵詞：階梯格柵；非金屬板孔格柵；控制；維護；SS攔截率

1 格柵改造背景

細格柵是一種可以連續自動攔截并清除流體中各種形狀雜物的水處理專用設備，廣泛地應用于城市污水處理。淇濱污水處理廠原設計階梯格柵，階梯格柵運行以來故障頻發且攔截效率低，柵片易被雜物纏繞、硬質物質卡組使柵片間距不均勻，雜物通過率高，運行時動靜柵片經常打架扭曲變形，維修難度高費用大接近報廢。雜物過多且造成后續工藝液下設備磨損，泵類管道的堵塞。特別導致砂濾池跑砂嚴重，砂濾系統不能正常運行，砂粒進入進水泵房進一步磨損堵塞粗格柵、細格柵進水泵、旋流除砂器，嚴重影響工藝運行。

2 階梯格柵與板孔格柵產品對比

2.1 階梯格柵與板孔格柵原理

階梯格柵有驅動裝置、傳動裝置、機架、靜柵片、動柵片等部分組成。靜柵片固定在機架上，動柵片以機架做支點，通過驅動裝置，帶動兩邊偏心傳動裝置，使動柵片作循環往復運動，將攔截在柵面的污染物有下至上提升至排渣口卸料。

板孔格柵有驅動裝置、網板、機架、反沖洗裝置等部分組成。電機驅動網板在固定形軌道上運動，污水進入網板的中心，水通過濾板流出，水中的雜質被截留在濾板的內側，柵渣被濾板運動提升至排渣區，被反沖洗裝置沖洗掉入收渣單元。同時，網板得到了清理。

2.2 主要設備技術參數

3 運行效果分析

3.1 處理能力效果

單臺板孔格柵設計流量1667m3/h，正常運行條件下，進水量調整2000m3/h連續運行2小時，能夠輕松處理水量。放空氧化溝測試極端環境下運行1小時，進水量調整1700m3/h板孔連續運行不能間歇，主要攔截物絮狀物雜物，網板易清洗，但是消耗大量中水沖洗水。

3.2 攔截效果對比

通過對未拆除階梯格柵與安裝板孔格柵攔截后懸浮物對比測試發現，板孔格柵懸浮物攔截效果極高。

3.3 柵渣量對比

板孔格柵攔截能力遠遠高于階梯格柵，能將水中碎小塑料片，瓜子皮、煙頭、柴棒、毛發、絮狀物較為徹底攔截。改造后柵渣量比階梯格柵提高3倍，對緩解后續工藝有非常重要的作用。

3.4 旋流除砂器運行對比

改造前旋流除砂器去除雜物主要砂粒、小石塊、柴棒等，平均每月旋流除砂系統堵塞一次，鼓風機皮帶兩月更換。板孔格柵運行后，旋流除砂器去除雜物主要細小砂粒，砂量減少近1倍，且設備提砂運行時間也減少，很少出現除砂系統堵塞問題。

3.5 構筑物池面感官對比

階梯格柵攔截固體物質不徹底，導致生化池水面、二沉池水面及三角出水堰、斜板出水堰經常浮集塑料袋、塑料片及無機不規則固體雜物，若不及時清理，就會極大影響觀感及后續工藝。安裝板孔格柵后徹底改變這種情況，由于格柵攔截水中固體雜質較為徹底，各構筑物池面漂浮物明顯減少，大大改善工藝的運行效果。

3.6 液下設備運行對比

階梯格柵攔截水中懸浮物、絮狀物效率低，水中纖維絮狀物在生化池大量滋生，液下設備易被纏繞引起震動，加劇設備磨損。

3.7 沙濾池運行對比

板孔格柵運行前碎小塑料片及絮狀物等雜物隨著運行流程進入活性砂濾池，上述雜物隨著清洗砂粒進入洗沙器，容易堵塞洗沙系統，砂子不能正常回落，砂子隨著廢水排除，濾池跑砂嚴重造成巨大損失。自從板孔格柵運行后解決活性砂濾跑砂問題，活性砂濾池功能得到充分發揮。

4 板孔格運行控制

網板使用改性非金屬材料制成，可以有效地去除毛發絮狀物，或者是存在污水中的絮狀纖維物及各類細小雜物，攔截物易被高壓水從網板上沖洗剝離。

控制方式多樣化，可實現設備手動/遠程控制；任意調節設備運行間隔時間，實現周期性自動運轉；還可根據柵前柵后液位差自動控制運行。為了保證輸送機的暢通，柵渣壓榨機超前與板孔格柵開啟，滯后于板孔格柵關閉。

5 結束語

板孔格柵在本廠應用取得良好的效果，板孔格柵作為預處理系統具有高效柵渣去除，故障率低特點，容易被市場接受。

根據實際進水水質設置合理的運行方式減少運行時間，降低設備的損耗。在滿足工藝要求攔污效果的同時，板孔格柵最優最經濟啟停及反沖洗水的合理應用充分體現優勢。

參考文獻

[1]王洪臣，等.城鎮污水處理廠運行控制與維護管理[M].北京科學出版社，1999.

金屬板范文2

關鍵詞: 建筑，金屬夾芯板幕墻，施工方案，措施要點

中圖分類號：TU74文獻標識碼： A 文章編號：

一 工程概況

某大型現代化廠房及綜合樓工程建筑面積約71萬平方米；占地面積約37萬平方米；幕墻面積：11.62萬平方米，金屬夾芯板幕墻面積9.83萬平方米；建筑總高度38.6米，最高7層。廠房及綜合樓幕墻工程主要包括：金屬夾芯板幕墻、玻璃幕墻、石材幕墻和鋁板幕墻等，型式新穎頗具現代建筑風格。

二 施工難點

工期緊迫，幕墻型式工藝新穎。工程幕墻系統多，體量較大，結構復雜。

幕墻金屬面材采用金屬夾芯板、銀灰波紋板，板塊很大，收邊收口多樣，施工難度較大，施工質量精度及成品保護要求很高。

3) 周邊可用場地十分有限，現場交通組織十分復雜，施工場地十分狹小。工程作業量較大，工程面積較大，臨邊較多、洞口較多，安全管理較困難。

4）樓層層高較高，樓體體量很大，樓體周長長，土建結構變換的施工誤差對幕墻安裝影響很大，尤其是對于金屬夾芯板幕墻安裝精度很難保證。

5) 工程參建人員多，專業復雜，專業施工隊伍多達數十家，施工過程存在大量空間交叉作業。

三 安裝和施工中的金屬夾芯板幕墻

1 施工方案

金屬夾芯板幕墻結構裝配組合件提前在掛板前進行組裝完畢，安裝時首先按設計位置調整間隙、水平度及垂直度，將面板裝配組合件通過不銹鋼鉚釘固定在龍骨上。然后收邊封堵嚴密，再安裝膠條。具體要求：金屬板安裝時應保持左右、上下偏差±1.5mm。

安裝順序：夾芯板加工準備包裝運輸進施工現場板塊堆放驗收現場板塊安裝測量放線龍骨安裝及防雷安裝保溫及防水膜安裝安裝并確定起步板板塊安裝檢測精確定位固定開始第二層板塊方法相同每層一檢查縫密封打膠清潔。

由于該廠房建筑體量超大，樓體屋頂為搞垮鋼結構挑空層，金屬夾芯板幕墻板塊較大。外立面幕墻施工大面使用外墻腳手架配合施工不能滿足施工工藝和進度要求，同時也影響各專業交叉施工，只能在相關立面部位搭設雙排腳手架配合作業。因此采用在屋頂搭設承重滿堂腳手架并滿鋪跳板，作為吊籃搭設平臺，根據結構間距離合理布置吊籃進行施工，為工程順利進行創造有利條件。

2 施工技術要點

1)放線定位必須準確，對整個樓體進行控制線閉合校核，做到分格定位精確，使誤差在合理范圍。

2)龍骨和防雷等隱蔽完成后，應先進行保溫安裝， 然后進行防水膜安裝施工，最后安裝金屬面板，以防防水膜受損；防水膜安裝要嚴密牢固不滲漏。保溫玻璃絲棉安裝必須嚴密整齊，固定可靠不留死角。

3)金屬夾芯板安裝順序為自下往上進行。對于批次中材料的量較小的，若局部立面的金屬面材、點窗、百葉、門等，采購部門應合并批次進行打包采購。

4)由于工期很緊，圖紙設計和設計提料時應考慮工藝的可行性。如：防水膜規格尺寸要和幕墻分格接近；玻璃絲棉規格尺寸要和龍骨分格基本搭配吻合；連接件的前后左右距離可調節性；防火幕墻的設計；金屬幕墻需留設洞口處后續收口處理。

5)考慮到需大面積展開作業，結合材料供貨特點，各立面要分區域同時展開施工，而設計提料和采購時需綜合考慮打包進行。

6)結構未完部分、室外電梯位置和零星部位，可作為一個批次打包進行設計提料及采購供貨。

3 安全措施

由于本工程屬較大型廠房建筑，體量大，樓體層高較高，施工場地十分狹小，高處作業、吊裝作業及其他特殊工種作業較多，而且施工過程還存在大量空間立體交叉作業，所以施工安全需考慮的因素多，安全管理難度大。重點做好腳手架與吊籃施工安全措施。

1)腳手架及吊籃搭設制定專項方案，對其受力和穩定性進行充分計算，對腳手架和吊籃布置、搭設、錨拉、使用、拆除進行詳細技術交底。

2)腳手架嚴格按照其安全技術防護標準和規范搭設，腳手架立網統一采用綠色密目安全網防護，密目網應繃拉平直，封閉嚴密。鋼管腳手架應用外徑 48 mm、壁厚3.5 mm，無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋的鋼管，嚴禁將外徑 48 mm 和51 mm 的鋼管混用。腳手架嚴禁鋼木混搭。

3) 腳手架施工操作面必須滿鋪腳手板，離墻面不大于 200 mm，不得有空隙和探頭板、飛跳板。操作面外側應設兩道護身欄桿和一道不小于 180 mm 高的擋腳板或設一道護身欄，立掛安全網，下口封嚴，防護高度不小于 1．2 m。腳手架施工層操作面下方凈空距離超過 3 m 時，須設置一道水平安全網，雙排架里口與結構外墻間水平網無法防護時可鋪設腳手板。架體必須用密目安全網沿外架內側進行封閉，安全網之間必須連接牢固，封閉嚴密，并

與架體固定。

4) 各類臨時支撐體搭設前必須有可行的書面安全技術交底，對臨時支撐體系進行必要的計算，禁口頭交底。管理人員從思想上必須高度重視臨時支撐體系搭設拆除安全問題。

5) 吊籃系統構造、安全繩和承載主副鋼絲繩及安全鎖、電機、電纜、配電箱須經檢驗合格，資料齊全并在有效期內；必須滿足實際施工要求。

6) 暫停或工程復工和風雨后應對吊籃和腳手架進行認真檢查，發現有立桿變形、懸空、接頭松動、架子歪斜、鋼絲繩毛刺、桿件變形和移位等情況應及時處理。腳手架和吊籃等其他一些機械設備必須檢查避雷裝置是否完好可靠，大風大雨時應停止使用，大風雨過后，對吊籃機械設備、腳手架進行復查，有異常應及時采取加固措施。

7) 遇 6 級及以上大風或霧、雪雨情況下，應暫停高處作業，檢查吊籃設備、腳手架是否牢固，腳手架立桿必須設置墊木，并保證排水良好，避免積水浸泡，所有馬道、人梯均采取防滑措施。

8)嚴禁在雨、雪等潮濕狀態下使用吊籃進行作業；必須持證上崗，嚴禁無證操作；嚴禁從高處手動滑落吊籃；嚴禁吊籃超載負荷。

四 結構誤差針對性措施

本工程樓體量很大，周長很長，樓層較高，土建各軸線方向上的結構誤差可能會很大，為了消除誤差保證幕墻安裝精確度，必須采用針對性措施，以保證工程質量。

由于本工程屬超大體量周長很長，即便土建很小的施工偏差，就會對幕墻安裝產生很大的誤差，為了消除土建施工誤差，保證幕墻施工質量，將通過對幕墻支撐體系與土建連接的設計來調整吸收主體誤差，保證安裝精度。

在深化設計時，采用全站儀進行測量，通過計算機分析測量數據，使設計時考慮消化土建的實際誤差，通過計算機設計及放樣定位，在滿足使用功能要求的同時綜合考慮施工安裝的可行性，結構設計上吸收土建允許誤差，保證了幕墻外視效果不受影響。加工方面: 采用國際先進的數控加工設備，提高幕墻構件加工精度，為幕墻安裝精度提供有力保證。安裝時，采用定制測量模具及多種專用測量檢測設備，控制安裝，作整體測量復核，將幕墻安裝誤差控制在允許范圍之內，整個樓體分組設鋼絲線，安裝后用全站儀復核每段鋼絲線是否完全重合，確保測量的準確性。

五 協調配合措施

本工程幕墻施工時，現場與市政、土建、機電、內裝、燈光照明、廠房設備、園林等多種工序交替穿插施工，如何協調安排各工種施工關系、處理好與其他同時作業的施工單位配合交接將會直接影響金屬夾芯板幕墻施工進展。本著“一切為了工程”的思想，充分發揮企業優勢，服從業主及總包、監理的管理與協調，積極配合其他施工單位，使工程在總體施工部署上資源得以合理配置，配合總包總體進度計劃安排，確保工程順利進行。

六 結束語

金屬夾心板幕墻安裝工藝新穎而復雜，精度要求高，施工難度大，影響因素多。本工程通過確定安全合理的施工方案，采取科學、嚴謹、規范的施工技術措施，使金屬夾芯板幕墻安裝精度和工程質量達到了較高標準要求。

參考文獻:

［1］ 《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB 50018-2002．

［2］《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ 133-2001．

金屬板范文3

關鍵詞：鈑金零件 數控加工 展開尺寸計算 數控轉塔沖床

中圖分類號：TG547 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2013）04（a）0116-02

金屬板材是現代工業的一個重要組成部分，應用廣泛。近年來，隨著需求的增加，鈑金加工發展迅猛，涵蓋從原材料到成品加工的各個過程：剪、沖、折、焊、鉚接、表面處理、裝配等，以“沖”為例，經歷了普通沖床配合模具、連續模具沖壓、多工位沖壓、數控沖壓、激光切割機等的發展歷程。目前，數控剪、沖、折設備仍是鈑金行業的首選設備，當需求向多品種、小批量轉移后，原來普通的沖壓模式就不能滿足行業的發展需要了，而數控剪沖折正是以其靈活的優勢，順應了這一趨勢。本文結合作者多年來的鈑金加工經驗，著重對數控鈑金的剪、沖、折加工做工藝性分析，希望對鈑金加工人員和技術人員有所幫助。

1 板料展開長度計算

鈑金零件的展開長度計算是鈑金零件加工的首要步驟，展開長度計算的精確程度，直接影響著零件成型后的尺寸精度，所以，展開長度計算是整個鈑金零件加工的基礎。

（1）彎曲過程。彎曲前，板料斷面上三條線相等（如圖1所示），即ab=a`b`=a"b"。彎曲后，板料內層縮短，外層伸長。即ab

在近似計算中可認為中性層在材料厚度的二分之一位置。另外，對于窄的板條料（寬度小于三倍板厚時）在壓縮部位寬度將有所增加；對于寬度大于三倍板厚的板料，其寬度可視為不變。

（2）展開長度計算。在進行數控鈑金零件的加工中經常遇到零件展開長度的計算，零件的展開長度與板料的厚度、板材的彎曲半徑、折彎型槽的大小等因素有關，目前尚無統一標準。下面給出了兩種鈑金零件展開長度的計算方法。

①彎曲零件展開長度的一般計算法，如圖2所示。

L=L1+L2+（R+X0δ）

其中L1、L2為平直部分長度；

ψ=180°-α；α為彎曲角，X0為中性層系數，一般小于0.5，該系數隨料厚及彎曲半徑R的改變而改變。

②簡便計算法。

在實際加工中，由于我們使用折彎機的模具都是固定的，對于不同材料和厚度的板材，其折彎半徑都是固定的。所以我們通常使用簡便計算法。

L=A+B-α

式中：L為展開尺寸，A、B為 單直角彎曲時零件外形尺寸，α為折彎系數（圖3）。這種方法對于數控沖經常加工的各種薄板彎成的零件當其彎曲半徑R=1～2 mm，板厚δ

**α—— 折彎系數的計算：

實際加工中，如果不知道折彎系數，可通過試折彎的方法獲得。利用數控剪板板機剪下兩塊100 mm×100 mm的正方形，用卡尺精確測量兩方向尺寸，并在數控折彎機上分別沿平行和垂直于軋制方向折彎90度，折彎尺寸為50 mm，測出折彎后兩邊尺寸A和B，根據折彎系數公式α=A+B-L，即可得出各方向的折彎系數。

2 數控剪板機下料

計算出零件的展開尺寸后，就可以采用數控剪板機進行下料工作了。數控剪板機不僅具有互成90度的上下兩組刀片，可以在一次行程中完成板材垂直方向的切斷加工，而且具有防止板料下垂的托板機構，可以將剪切長度、刀口的間隙、刀口角度、加工尺寸等參數編制成程序進行加工。

數控剪板機的選用，是數控加工工藝首先考慮的問題。一般情況下根據機床的加工范圍和加工能力以及零件的材質、厚度、加工尺寸、加工精度等要求來選定。

（1）加工力的確定。剪板機的剪切加工力的計算可采用下面公式計算：

P=57.29t2K

式中：P為切斷力（N）；

t為被剪切板材厚度（mm）；

K為板材剪切阻力（Mpa）。

通常冷軋鋼板的剪切阻力300～350 MPa，不銹鋼板的剪切阻力520～560 MPa，鋁板的剪切阻力70～180 MPa。

（2）刀口間隙和刀口角度的確定。正確選擇上下刀口之間的間隙和角度，是獲得良好切斷面和提高刀口使用壽命的保證也是必須考慮的工藝因素之一。剪切間隙主要由材料和料厚來決定，普通鋼板約為料厚的10%，熱軋鋼板和不銹鋼鈑約料厚的12%，鋁鈑約為料厚的8%～9%。剪切角度一般為2.5度，對于下料尺寸窄長的薄料來說，剪切角度要小一些，否則，剪出的料會扭曲的很厲害。

（3）加工中常見問題及解決方法。

①剪板機下料兩邊不垂直，對角線不好。調整剪板機角尺為直角。對整張板料裁剪時，首先要將板料的一邊靠緊直角尺剪去毛邊。②剪板機下料毛刺太大。刀口鈍，更換刀口；刀口間隙大，調整刀口間隙合適。③剪板機下料兩端尺寸不一樣。刀口與后擋料兩端距離不一樣，調整后擋料相對刀口平行；下料太寬，后端下垂，需適當托一下。④剪板機下料扭曲變形。下料較窄較長，上下刀口角度不合適。⑤剪板機下料具有撓度。上下刀口不平行，調整刀口平行。⑥剪板機下料具有劃傷。料本身具有劃傷；加工過程中劃傷。選用好料并在加工中注意表面保護。

3 數控沖床沖壓加工

數控沖床主要用于加工鈑金零件上的圓孔、方孔、缺口及一些異形孔。最常見的結構形式為數控的轉塔式結構。板材經過裝夾定位后，控制系統執行預先編制好的程序，控制機床在X、Y方向定位和更換模具沖孔，并能自動改變沖孔次數、其他工藝參數和輔助功能。

（1）沖床模具的選擇。沖床模具的選擇是否得當直接影響工藝實施質量的好壞和機床的使用壽命。其中，沖床模具間隙是影響沖切質量的最重要工藝因素，如果間隙選則不合適，會使模具壽命縮短或出現毛刺，引起二次剪斷等，使得切口形狀不規則，脫模力增大而帶料。間隙受材料和材質的影響很大，它與加工的板厚和材質有關，鋼板一般為板厚的10%～15%，鋁板8%～12%，不繡鋼板15%～20%。凸模和凹模的間隙用總差值來表示，例如：使用φ10的凸模和φ10.3的凹模時，間隙為10.3-10= 0.3mm。

模具在使用過程中應經常研磨，這樣可以延長模具的使用壽命。模具的磨損程度可以從模具邊緣判斷：邊緣部分變圓或下了霜一樣發白，光澤消失，這時需要研磨，否則模具刃口更鈍，需要的沖壓噸位會更大，模具會急劇磨損。研磨后的凸凹模邊遠應呈直角，并用油石處理。

模具的壽命與下列因素有關：

板料越厚 壽命越短

板料越硬 壽命越短

步沖加工 壽命變短

（2）沖孔力的計算。選擇模具時，要求每個模具的沖孔力不得超過沖床最大公稱力。沖孔力P可由下式計算：

P=KLtτ

式中：P為沖孔力的大小（N）；

L為模具刃口的周長（mm）；

t為板料厚度（mm）；

τ為材料的剪切強度（MPa）；

K為系數。考慮到刃口鈍化、間隙不均勻、材料。

厚度波動而增加的安全系數。K值常取1.3。

如果知道機床噸位和沖裁的板料厚度、材質則可計算出能加工的最大孔徑。最小加工孔徑與材質和料厚有關，鋼板和鋁板應大于或等于料厚，不銹鋼板應大于或等于兩倍料厚。

（3）編制沖床程序。編程需要根據鈑金零件圖，計算零件的展開尺寸，繪制零件的展開圖，并將零件上的孔、缺口的位置重新定位。繪制零件的展開圖是數控鈑金加工工藝的重點所在。然后根據展開圖并參考工藝要求，合理的選用模具、加工方法和加工路線進行程序編制。

數控沖床的加工步驟如下。

①審核圖紙。首先參考工藝和折彎系數，將圖紙轉變為展開圖，并詳細檢查尺寸，合理的考慮夾鉗而確定下料尺寸和加工方法。

②確定坐標系編程（FANUC系統）。可以以板材一角為零點，一般以加工元素不多的一邊為X軸，X向以定位塊為基準，Y向以夾鉗為基準。使用編程軟件編程或手工編程。

③選擇安裝模具。根據加工要求合理的選擇模具并將模具安裝到沖床模座，此時應注意模具間隙與板厚相適應。

④輸入程序。

⑤沖床沖壓鎖定空運行。

⑥沖床加工。考慮到程序的準確性，首件加工后，應根據圖紙仔細檢查，如有錯誤及時修改程序，直到工件合格再生產。

（4）加工中常見問題及解決方法

①加工零件的尺寸不合圖紙要求。程序錯誤；模具安裝錯誤；機床未回參考點；機床操作錯誤等。修改程序，選用合適的模具，機床重新回參考點或重新開機。②加工中模具帶料、毛刺大或沖不下料來。壓料套不合適；模具鈍；模具總程短。調整或更換壓料套，研磨模具，加長模具總程。③零件加工兩點距離與機床精度誤差相差太大。沖床加工中模具帶料或板材不平引起碰撞；加工中夾鉗口板材移動；長時間使用機械有較大反向間隙。修調模具并且校平板材，更換夾鉗齒板，重新夾好板材，修改參數。④加工好零件邊上尺寸誤差較大。板材兩邊垂直度引起定位誤差；板材加工中脫離夾鉗基準邊；X方向定位基準邊磨損；板料裝夾方向不當。修剪板材基準邊，排除引起板材相對夾鉗移動原因，調整參數，更換裝夾方向。

4 數控折彎加工

數控折彎機用于鈑金零件的折彎成型，它利用機床所配備的通用模具或專用模具，將金屬板材折彎成各種幾何截面形狀的工件。現在的數控折彎機利用數控系統對滑快行程（凸模進入凹模深度）和后擋料位置進行自動控制，實現對折彎工件的不同角度和折彎尺寸的折彎成型。

（1）折彎機模具。折彎機模具是折彎工藝中必須要考慮的問題。上模主要有直刀形和鵝頸形，下模則有不同寬度的V形槽，各V形槽口角度為88度，由于鋼板折彎后存在回彈現象，折彎90度時，V形槽口應小于90度。凹模開口尺寸是重要的折彎參數，它與折彎板厚和折彎力有關。在相同的板厚前提下，開口尺寸越大，所需折彎力越小，板厚越厚，所需開口尺寸越大。折彎時V形槽的寬度應是料厚的6～8倍。假如凹模開口距過小，則由于彎曲半徑減小，可能會使折彎層斷裂。折彎加工應根據需要合理的選用模具的種類及模具長度，采用合理的加工順序，防止干涉。

（2）折彎半徑（內半徑）和最小折彎尺寸。 折彎半徑（內半徑）和最小折彎尺寸也是折彎工藝中要考慮的問題。在自由折彎時，不管板料厚度如何，最適宜的折彎半徑約等于凹模開口距的0.156倍。折彎半徑小于或等于板料厚度時，彎曲層很容易斷裂。

（3）折彎工藝力的計算。折彎加工需要用到折彎工藝力參數，折彎工藝力計算公式：

P=650SL2V（kN）；

式中：P為壓力（kN）；

S為所折板料厚度（mm）；

L為所折板料長度（m）；

V為下模開口尺寸（mm）。

計算出的壓力是根據普通鋼板的抗張力δb=450 N/mm2為計算依據，鋁板需乘以0.8的系數，不銹鋼乘以1.5～2.0的系數。具體工作中可查看機床上的壓力表格。折彎時嚴禁超出模具耐壓值。

（4）加工中常見問題及解決方法。

①折彎尺寸不符合圖紙要求。程序錯誤；未回參考點；更改程序，回參考點。②折彎角度過大或過小。下模型槽不合適；角度補償值參數不合適；壓力不合適。選用合適的下模，調整角度補償值，調整壓力。③折彎角度兩端不一致。模具磨損不一致；機床上下模具不平行。調整模具一致或修磨模具。調整機床上下模具之間距離相同。④折彎尺寸兩端不一致。兩個（或多個）后定位擋料指距離模具中心不一致；材料扭曲變形。調整后定位擋料指并靠齊重新折彎。校正材料變形。⑤零件加工中發生干涉，不能完全折彎。折彎時模具配制不合適；折彎順序不合理；結構設計不合理。重新配置合適的模具，更改折彎順序，更改結構設計。

5 結語

數控剪板機、數控沖床、數控折彎機所組成的小型自動化數控鈑金生產加工系統，能夠完成鈑金零件的下料、沖孔和折彎工作，大大縮短了工件的加工周期，提高了勞動生產率和加工精度，降低了加工成本，減輕了工人的勞動強度，而且具有比激光切割相對較低的加工成本，所以其在今后相當長的一段時間內仍將是鈑金加工的主流手段。

參考文獻

金屬板范文4

【關鍵詞】 關節炎，類風濕；寰樞關節；半脫位；手術治療；綜述

類風濕關節炎（rheumatoid arthritis，RA）是一種以滑膜炎為主的慢性自身免疫性疾病，頸椎是其最易侵犯的第2位置[1]。RA累及頸椎主要表現為頸椎不穩，根據部位可分為上頸椎不穩及下頸椎不穩，上頸椎不穩根據方向又可分為寰樞椎半脫位（AAS）和垂直脫位（VS）[2]，其中AAS占所有頸椎RA患者的65%～86%[3-4]。Oda等[5]指出隨著AAS的進展可導致VS發生，任由其發展可能引起神經根壓迫、脊髓損傷、椎動脈扭曲、閉塞等嚴重并發癥。Kaito等[6]對91例使用生物制劑的RA患者進行隨訪，發現服藥前AAS患者

29例，服藥后僅有6例患者頸椎病變沒有進行性發展。因此，早期發現并進行手術干預是改善本病預后的最佳方法。本文將對RA引起的寰樞椎半脫位的手術治療進展綜述如下。

1 手術指征

AAS手術治療的適應證主要分為癥狀及影像學兩部分，癥狀包括神經系統損傷、頸椎不穩、椎動脈狹窄引起的頸痛、上肢無力、腦供血不足等；影像學主要指存在AAS同時伴有至少5 mm的VS、后側寰齒間距≤14 mm、脊髓直徑 < 6 mm，以上情況不論患者是否有癥狀，均是手術的指征。目前常用的手術方法是將寰樞椎復位后進行固定，使其骨性融合，降低神經或脊髓損傷的風險[7]。

2 前路手術

2.1 前路經寰樞關節螺釘內固定術（ATS） ATS于1971年由Barbour提出，目前主要運用于齒狀突骨折、Jefferson骨折及寰樞椎不穩等[8]。劉志超等[9]研究發現，ATS在前屈、后伸、側屈及旋轉狀態下三維運動范圍小，具有良好的生物力學穩定性。但是該術式僅適用于術前復位良好的患者，難復性或不可復性的AAS存在置釘困難。

2.2 經口咽寰樞椎鋼板（Harms鋼板） Schmelzle等[10]于1987年首先報道，樞椎使用3枚螺釘進行固定，相對更為牢固；但沒有鎖定系統，術后易出現螺釘松動，甚至斷釘。RA引起的AAS患者，本身存在骨質的破壞和流失，單獨采用該術式出現螺釘松動的風險更高，目前常結合后路Brooks鋼絲使用[11]。

2.3 前路寰樞關節鎖定鋼板（SAALP） SAALP由Kandziora等[12]在經口咽前路寰樞椎帶鎖鋼板（AALP）的基礎上改進而來，與Harms鋼板相比增加了鎖定機制，降低了螺釘松動的發生率；但進釘方向要求高，進針過程中增加血管和脊髓損傷的幾率。SAALP和Harms鋼板一樣沒有復位功能，不適用于術前未達到復位的患者。

2.4 經口咽前路寰樞椎復位鋼板系統（TARP）

TARP是尹慶水等[13]研制的一套新型鋼板內固定系統，不同于Harms鋼板和SAALP的是TARP具有術中復位功能，且具有良好的生物力學穩定性，其作用等同于Magerl + Brooks聯合運用。目前，TARP已經發展到第4代，相較以前增加了寰樞椎矢狀位的生理弧度和樞椎椎體螺釘的長度，減少了螺釘松動的幾率[14]。

2.5 經口咽前路重建鋼板（TORP） Wang等[15]使用TROP治療難復性寰樞關節脫位的患者，術后患者癥狀消失，6個月復查X線提示寰樞椎骨性融合。TORP的優點在于寬度更窄，鋼板兩側有更充分的空間進行植骨，觀察寰樞椎復位情況，同時在使用過程中可根據頸椎生理曲度進行隨意彎折；但是TORP并沒有鎖定機制，存在螺釘松動或斷釘風險。

3 后路手術

3.1 線纜固定 ①Gallie鋼絲：1939年由Gallie[16]

首次提出；但是不能起到很好的抗旋轉作用，不融合率達到了25%[17]。②Brooks-Jenkins技術：1978年由Brooks等[18]首先提出，解決了Gallie鋼絲在抗旋轉方面的缺陷，但增大了脊髓損傷的風險。③Sonnta技術：1991年Dickman等[19]對Gallie鋼絲進行了改良，將植骨塊卡在寰椎后弓及樞椎椎板之間，提高了旋轉穩定性，減少了鋼絲下穿椎板的次數。

線纜固定有一定的局限性，只能用于可復位的AAS且頸椎后方結構完整的患者。因為鋼絲強度較小，穩定性有限，常需要配合外固定同時使用，而且容易對椎板造成切割，導致椎板應力性骨折等，目前已很少單獨使用。

3.2 椎板夾 1984年Holness等[20]設計了Halifax椎板夾，優點在于對脊髓無干擾，有良好的屈伸穩定性；但旋轉穩定性較差，術后需要配合使用外固定系統，目前很少單獨使用。Hanimoglu等[21]對椎板夾技術進行了改良，在兩側椎板夾間加入橫連來改善旋轉穩定性差的缺點，在7例患者中使用，均得到了良好的定效果。

3.3 經關節突螺釘（Magerl技術） Jeanneret等[22]

于1992年首先提出，主要適用于后方骨質結構不完整的患者。該術式對置釘精準度要求較高，稍有偏差則可能損傷椎動脈和脊髓；王小平等[23]針對這一問題設計了寰樞椎經關節螺釘導向器，有效地降低了手術風險，并提高了置釘的成功率。臨床上常與線纜固定聯合使用，達到植骨融合的目的。有研究顯示，聯合使用椎板夾同樣可以達到良好的融合效果[24]。Nagaria等[25]對RA引起的AAS采用了該技術，經過長期隨訪發現，骨性融合率可達97%。

3.4 釘棒系統

3.4.1 寰椎側塊螺釘 1994年由Goel等[26]運用于寰樞椎脫位，通過C1側塊螺釘、C2椎弓根螺釘和金屬板連接固定，為了使術中顯露充分，常需要切除C2神經節，從而部分患者出現術后頭皮麻木等并發癥[27]。2010年Pan等[28]嘗試將寰椎側塊螺釘的置頂點抬高，使螺釘部分嵌入寰椎后弓中，從而避免C2神經節的損傷。側塊螺釘技術具有良好的力學穩定性；但部分RA患者存在側塊的破壞，并非完全適用。

3.4.2 寰椎椎弓根螺釘 2002年Resnick等[29]報道，寰椎后弓椎動脈溝處是后弓高度最小處，只要高度 > 4 mm，足以容納直徑3.5 mm的螺釘。2014年

Huang等[30]證實，部分椎動脈溝高度 < 4 mm的患者，應用恰當的技術同樣可以置入3.5 mm甚至4 mm的螺釘。該技術優點在于術中可進行提拉復位，具有良好的力學穩定性，避免了對靜脈、神經叢的損傷，因此寰椎椎弓根螺釘是目前治療AAS的主要手術方式。

3.4.3 其他置釘技術 Jin等[31]研究表明，89%的患者可行寰椎后弓交叉螺釘置入手術，該術式提供足夠的力學強度，同時可降低神經、血管損傷風險，但目前暫無臨床使用的報道。樞椎椎弓根螺釘由Goel等[26]首先報道，螺釘的進釘點及方向雖然不同的學者有不同的表述，但仍需要針對患者進行個體化精準的置釘。有研究表明，樞椎椎弓根螺釘的抗拔出力是峽部螺釘的2倍[32]。樞椎椎板釘2004年由Wright等[33]報道，內固定螺釘在樞椎椎板交叉置入，置方式與寰椎后弓交叉螺釘相似，有研究表明，生物力學性能比樞椎峽部螺釘強[34]，該技術操作相對簡單且損傷椎動脈的風險小。

4 微 創

目前，針對AAS的微創治療方式有前路經皮寰樞椎關節螺釘術、前路經皮寰椎側塊螺釘術和經皮后路寰樞椎關節突螺釘術。Zapa?owicz等[8]使用經皮APS為RA引起的AAS患者進行復位內固定，術后4個月隨訪寰樞椎骨性融合良好。B?rm等[35]也報道了采用經皮寰樞椎關節突螺釘技術，臨床效果良好。

5 小 結

前路手術患者處于平臥位，頭部后仰，向前的AAS在后仰狀態下可自動復位，對于后方骨性結構缺失或破壞的患者同樣適用，對于前方的壓迫可以同時進行減壓與復位。Stein等[36]總結1992～2008年美國行頸椎融合手術的患者，發現RA患者行頸前路融合手術較頸后路融合多，從側面反映了前路融合手術使用廣泛。但是前路手術也存在手術位置深、視野小、術區污染及術后護理困難等弊端。

后路手術更容易暴露，切口污染概率低，且釘棒系統具有更好的穩定性，有更充分的植骨空間，對于合并有VS的患者可通過后路直接行枕頸融合。但是對于后方骨質缺損的患者并不適用，未復位的患者通過后路進行復位較困難。

微創是目前所有外科手術的發展趨勢，有創傷小、出血少等優點；但是存在植骨不完全、釘棒系統置入困難等局限性，且學習曲線長、對硬件要求高，暫時無法廣泛應用開展。

長期規律使用抗風濕類藥物是延緩RA進展的一種重要方法。Stein等[36]研究發現，積極的抗風濕治療可以降低頸椎不穩的發生率及寰樞椎融合手術率。但是對于已經出現神經壓迫或脊髓壓迫癥狀的患者，只有盡早采取手術治療，提高生活質量，降低病死率。譚俊銘等[37]研究發現，早期行寰樞椎或枕頸部穩定手術，可有效減緩頸椎RA的炎癥破壞過程，術后齒狀突附近的血管翳明顯減少。RA是全身性疾病，手術只是解決患者的癥狀，并不能控制疾病發展，術后仍需結合內科治療控制RA的進展。

綜上所述，頸椎RA危害大，以神經根壓迫、脊髓壓迫、椎動脈扭曲為主要表現，嚴重者可引起癱瘓、死亡，臨床上應對RA患者常規進行頸椎

X線篩查，存在頸椎受累的患者進一步行MRI檢查明確有無神經壓迫，對患者的神經功能進行評估及長期隨訪，出現癥狀加重的患者應盡早手術。具體的手術方式需根據患者骨質疏松程度、后方有無骨質缺損、復位難易程度等最終決定，制訂個體化的手術方案。

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